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低温微正压碳热氮化法制备微纳米Mo(C,N)粉末

戴胜, 邓莹, 倪海涛, 陈慧, 胡凯

戴胜, 邓莹, 倪海涛, 陈慧, 胡凯. 低温微正压碳热氮化法制备微纳米Mo(C,N)粉末[J]. 粉末冶金技术, 2018, 36(1): 61-66, 72. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2018.01.011
引用本文: 戴胜, 邓莹, 倪海涛, 陈慧, 胡凯. 低温微正压碳热氮化法制备微纳米Mo(C,N)粉末[J]. 粉末冶金技术, 2018, 36(1): 61-66, 72. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2018.01.011
DAI Sheng, DENG Ying, NI Hai-tao, CHEN Hui, HU Kai. Preparation of micro-nano Mo(C, N) powders by low temperature carbothermal and micro-positive pressure of nitrogen[J]. Powder Metallurgy Technology, 2018, 36(1): 61-66, 72. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2018.01.011
Citation: DAI Sheng, DENG Ying, NI Hai-tao, CHEN Hui, HU Kai. Preparation of micro-nano Mo(C, N) powders by low temperature carbothermal and micro-positive pressure of nitrogen[J]. Powder Metallurgy Technology, 2018, 36(1): 61-66, 72. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2018.01.011

低温微正压碳热氮化法制备微纳米Mo(C,N)粉末

基金项目: 

重庆市基础科学与前沿技术研究专项重点资助项目 cstc2017jcyjBX0051

重庆市永川区共性关键技术创新资助项目 Ycstc, 2016ab3001

详细信息
    通讯作者:

    邓莹, E-mail: 397194810@qq.com

  • 中图分类号: TF123

Preparation of micro-nano Mo(C, N) powders by low temperature carbothermal and micro-positive pressure of nitrogen

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  • 摘要: 金属Mo的碳氮化物对改善金属基复合材料的结构性能起到重要作用,而Mo(C,N)固溶体综合了金属及碳氮化物的性能,其改善复合材料结构的效果优于单纯的Mo2C或者MoN粉末。本研究采用机械合金化技术和微正压碳热氮化法,低温下制备微纳米Mo(C,N)固溶体粉末。利用热重分析-示差扫描量热法(thermogravimetric analysis-differential scanning calorimetry,TG-DSC)、X射线衍射仪(X-ray diffraction,XRD)、扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)分析考察机械力及氮化条件对粉体结构及粒度的影响。结果表明:MoO2粉末和碳粉经9 h高能球磨后,机械力足够使粉末细化,同时能够增加界面能和缺陷,以提供MoC-N化学吸附向微纳米Mo(C,N)固溶体粉末转变所需的激活能,并借此改变Mo原子表面电子的不饱和性,结合微正压N2气气氛,促使混合粉末在碳化阶段Mo与N有效键合;最终,在N2气压力0.2 MPa、850 ℃下制备出了Mo(C,N)微纳米类球形粉未;碳氮化温度低,有效地降低了能耗,节约了成本,有重要的工业应用前景。
    Abstract: The carbonitride of Mo (Mo2C or MoN) is important to improve the structural properties of metal matrix composites. The solid solution of Mo(C, N) combined the characteristics of metal and carbonitride of Mo shows the better structural properties of metal matrix composites. The micro-nano Mo(C, N) spherical solid solution powders were prepared by mechanical alloying technique and carbothermal method at low temperature and low-pressure of nitriding in this study. The effects of mechanical force and nitriding conditions on the structures and particle sizes of powders were studied by thermogravimetric analysis-differential scanning calorimetry (TG-DSC), X-ray diffraction (XRD), and scanning electron microscope (SEM).The results show that, after high-energy ball mill for 9 h, enough mechanical force can refine the mixture powders of MoO2 and carbon, improve the interface energy, and increase the defects, which can provide the activation energy of MoC-N chemical adsorption to transform to the micro-nano Mo (C, N) solid solution powders. Moreover, it can change the unsaturation of electrons on the surface of Mo atoms and promote the Mo-N bonding when the mixture powders are carbothermal at the condition of micro-positive pressure of nitrogen. Finally, the micro-nano Mo(C, N) spherical solid solution powders are prepared at the N2 pressure of 0.2 MPa and the temperature of 850 ℃; it can effectively reduce the energy consumption and save cost at this low carbothermal temperature, showing the important prospects of industrial applications.
  • 粉末冶金摩擦材料是一种含有金属和非金属的多组元假合金。一般由基体组元、摩擦组元和润滑组元三部分组成[1-2]。与有机摩擦材料相比, 粉末冶金摩擦材料的力学强度高、抗冲击载荷强、摩擦系数稳定、热稳定性高、热传导性好、抗腐蚀能力强, 以及耐磨性能优良, 是现代刹车材料中应用较为广泛的材料之一[3-5]。目前已被应用于各种大型民用飞机、高性能军用飞机、火车、汽车、风电行业以及其它机械制动装置中[6-10]

    相对比于铁基粉末冶金摩擦材料高温下容易产生胶合、摩擦系数波动大、异常磨损明显、噪声大等情况, 铜基摩擦材料因其良好的导热性和自润湿性能, 在干、湿条件下均具备稳定的摩擦性能, 并在高速制动摩擦过程中, 基体与铜结构形成热扩散通道, 能够在相对短的时间内将大量摩擦热散发到环境中, 有效避免了热聚集引起胶粘对制动盘性能造成不利的影响[11]。长期以来, 对铜基粉末冶金摩擦材料的研究主要集中在配方研究和制备工艺对摩擦磨损性能的影响方面, 而刹车速度对铜基粉末冶金摩擦材料的摩擦磨损机理的研究相对较少。本文以铜基粉末冶金摩擦材料为研究对象, 探讨不同的刹车速度对铜基粉末冶金摩擦材料摩擦磨损性能的影响规律, 并对其微观组织进行研究表征, 为新型铜基粉末冶金摩擦材料的深入研究提供参考与理论支持。

    实验中所用的材料主要包括电解铜粉、还原铁粉、鳞片状天然石墨, SiO2粉和铬铁等。按表 1的配方分别称取各种粉料, 并在双锥形混合机中混合20~24 h, 将混合均匀的混合料制成压坯, 压坯尺寸为20 mm×15 mm, 厚度大于5 mm。将压坯置于钟罩式加压烧结炉内, 并在氢气保护气氛中进行加压烧结, 烧结温度为850~900℃, 烧结压力为0.3~0.5 MPa, 烧结时间为3.5~4 h。烧结完成后冷却至500℃后再随箱水冷至≤60℃, 出砂。

    表  1  铜基粉末冶金摩擦材料化学成分(质量分数)
    Table  1.  Chemical composition of the copper-based powder metallurgy brake materials  %
    Cu Sn Fe SiO2 铬铁 其它
    60~70 1~6 6~15 5~10 2~5 10~20
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    采用JEOL公司的JSM-6390A型扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM)对铜基粉末冶金摩擦材料实验前后的表面形貌进行观测; 采用HRF-150型洛氏硬度计和夏比冲击试验机分别对烧结后粉末层的硬度和冲击韧性进行表征; 在MM-3000型摩擦磨损性能试验台上进行摩擦磨损性能试验, 对偶盘材料为30CrMnSiA。试验前, 摩擦副表面先磨合至摩擦副贴合面积≥80%, 摩擦磨损试验条件及要求见表 2

    表  2  摩擦磨损试验条件
    Table  2.  Condition of friction and wear test
    编号 惯量/ (kg·m2) 刹车压力/ MPa 刹车速度/ (m·s-1) 刹车转速/ (r·min-1) 次数
    1# 0.225 0.66 27.78 2652 10
    2# 33.33 3183 10
    3# 38.89 3714 10
    4# 44.44 4244 10
    5# 50.00 4775 10
    6# 55.56 5305 10
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    摩擦试验机记录摩擦吸收功率、刹车力矩与刹车时间关系。根据式(1)可计算出摩擦系数。

    $$ \mu = \frac{{2M}}{{\left( {{\gamma _1} + {\gamma _2}} \right) \cdot F}} $$ (1)

    式中:μ为摩擦系数, M为力矩(N·m), F为荷重(N), γ1为内圈半径(m), γ2为外圈半径(m)。用电子天平测量试样摩擦试验前后的质量变化; 用千分尺测量试样上6个不同位置处摩擦试验前后的厚度变化, 计算出摩擦试验前后试样厚度差, 求出平均值即试样的线性磨损量。

    图 1为烧结后铜基粉末冶金摩擦材料表面显微组织形貌。图中黑色的为鳞片石墨, 白色的为铜, 灰色的可能为铁、铬铁或SiO2颗粒。从图可以看出, 大量的鳞片石墨稳定地分布在铜基体当中, 从而保证了刹车过程的平稳性和摩擦系数的稳定性。从图 1 (b)可以清楚地看到大量的灰色颗粒, 其中近似球状的较大颗粒为铬铁(200目, 如箭头所示), 其与基体接触良好, 两者之间观测不到明显的界面[12]; 较小的球状物可能为铁、二氧化硅等颗粒(100目); 这些颗粒均匀地分布在铜基体当中, 铜基体包裹着鳞片状石墨分布在摩擦片表面, 具有稳定的摩擦系数。

    图  1  摩擦材料试样表面扫描电子显微形貌
    Figure  1.  SEM images of sample surface of friction material

    铜基粉末冶金摩擦材料的力学性能如表 3所示。从表中可以看出, 摩擦材料的密度较高, 说明摩擦材料中的非金属组元所占体积较小; 材料的洛氏硬度较低, 说明摩擦试验中的对偶磨损相对较小; 材料的抗冲击韧性较大, 表明摩擦组元在材料烧结过程中以机械镶嵌的方式存在基体材料中, 提高了摩擦材料的耐磨性。在高速刹车过程中, 摩擦材料的力学性能确保了其在较大冲击力和较大磨损量条件下的使用。

    表  3  摩擦材料的力学性能
    Table  3.  Mechanical properties of friction material
    密度/ (g·cm-3) 洛氏硬度,HB 冲击韧性/ (J·cm-2)
    ≥5.72 ≥27 ≥33.5
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    图 2为试样在55.56 m/s刹车速度下的摩擦磨损曲线图。在此刹车速度下, 最大摩擦系数为0.5061, 平均摩擦系数为0.4521;经计算, 离均差率为11.94%, 较小的离均差率说明了铜基摩擦材料具有稳定的摩擦系数。从图中还可以看出, 摩擦系数曲线无明显的振颤现象, 力矩曲线也呈稳定增长趋势, 这也充分表明了该铜基粉末冶金摩擦材料的刹车制动效果平稳, 产生这种现象的原因可能是由于摩擦材料配方中摩擦组元铬铁和铜基体具有良好的润湿性能, 从而提高了摩擦系数的稳定性[12]

    图  2  铜基粉末冶金摩擦材料在55.56 m/s刹车速度下的摩擦数据曲线
    Figure  2.  Friction curves of Cu-based powder metallurgy material at the braking velocity of 55.56 m/s

    图 3 (a)是在不同刹车速度条件下摩擦磨损性能试验后试样的摩擦吸收功率和摩擦系数曲线图。摩擦吸收功率是指试样在单位时间单位面积内所吸收的功, 它与摩擦面的温度升高有着直接对应关系, 因此影响试样的摩擦系数。从图 3 (a)可以看出, 随着刹车速度增大, 刹车能量升高, 摩擦面的温度进一步升高, 试样的摩擦吸收功率呈近似线性升高。刹车速度从27.78 m/s增加到44.44 m/s, 试样的摩擦吸收功率速率增长最快; 当刹车速度从44.44 m/s增加到55.56 m/s, 试样的摩擦吸收功率增加相对缓慢, 这表明铜基粉末冶金摩擦材料在低速条件下, 吸收的动能可能主要被铜基摩擦材料中的孔隙吸收并传导到空气当中; 当制动速率超过44.4 m/s时, 摩擦材料的吸收动能会被铜基摩擦材料自身所吸收, 并通过高的导热性将吸收能量传导至空气中。从图中还可以看出, 当刹车速度从27.78 m/s增加到44.44 m/s时, 摩擦系数也相对从0.4040增加到0.5071。但随着刹车速率的提高, 试样的摩擦系数出现了明显下降的趋势, 这可能与摩擦材料的摩擦机理和微观结构有关。

    图  3  不同刹车速度下铜基粉末冶金摩擦材料的摩擦系数和摩擦吸收功率曲线(a)及线性磨损率和质量损失曲线(b)
    Figure  3.  Relationships of friction absorption power–friction coefficient (a) and linear wear rate–mass loss (b) with braking velocity of Cu-based powder metallurgy friction material

    图 3 (b)是在不同刹车速度条件下摩擦磨损性能试验后试样的线性磨损率和质量磨损。从图 3 (b)可以看出, 试样的线磨损率随刹车速度的变化与质量损失随刹车速度的变化一致, 都呈上升的趋势。当刹车速度从27.78 m/s增加到33.33 m/s, 试样的线磨损率和质量磨损均较大, 这是由于在较低的速度下, 刹车未进入平稳阶段, 出现了较为明显的磨粒磨损; 当刹车速度从33.33 m/s增加到50.00 m/s时, 粘着磨损起主要作用, 因此线性磨损率和质量磨损都相对较小; 当刹车速率增长至55.56 m/s时, 试样的质量磨损呈明显增长趋势, 这可能是由于在高速条件下, 铜基摩擦材料自身软化造成摩擦组元脱落, 从而质量损耗明显。但由于线性磨损率数据的获得是通过千分尺测量一定面积上的厚度损耗而计算得到的, 因此线性磨损率并不能完全反应出摩擦组元的脱落引起厚度的微小变化, 因而线性损耗率增长不明显。

    为进一步研究刹车速度对摩擦磨损性能的影响, 探讨摩擦磨损性能与摩擦面的关系, 采用扫描电子显微镜对在不同刹车速度下试样的摩擦面进行分析。图 4所示为不同刹车速度试验后铜基粉末冶金摩擦材料表面的扫描电子显微形貌。从图中可以看出, 当刹车速度为27.78 m/s和33.33 m/s时, 由于刹车速度较低, 摩擦剪切力较小, 因此摩擦表面温度较低, 且未能形成连续完整的氧化膜, 从而出现了较小面积的剥落且剥落的块状物较小, 其中剥落后较小的硬质颗粒在剪切力作用下从摩擦表面脱落, 在摩擦副之间形成磨粒, 在摩擦表面产生犁沟, 发生磨料磨损和剥层损耗, 其磨损主要是由机械啮合作用造成的; 当刹车速度为38.89 m/s和44.44 m/s时, 摩擦表面较为光滑, 无明显的脱落。这是由于随着刹车速度的增大, 摩擦吸收功率增大, 摩擦面的温度提高, 摩擦剪切力的作用也逐渐增强, 氧化膜趋于平滑连续, 摩擦表面与摩擦副的真实接触面积越大, 其机械啮合作用减弱, 粘着机理起主要作用。随着刹车速度的进一步增大, 摩擦表面在较大剪切力的作用下发生了较为严重的脱落。当刹车速度从50.00 m/s逐渐增大到55.56 m/s, 试样摩擦表面单位面积吸收的能量进一步增大, 温度进一步升高, 摩擦表面在较大剪切力的作用下发生了较为严重的脱落。这是由于摩擦产生的高温引起材料软化, 破坏了形成的氧化膜, 降低了分子键的抗剪切强度, 从而在摩擦面上出现了不同程度的犁沟[13-14]

    图  4  铜基粉末冶金摩擦材料在不同刹车速度下的扫描电子显微形貌
    Figure  4.  SEM images of the Cu-based powder metallurgy friction material under the different velocity

    (1) 铜基粉末冶金摩擦材料的摩擦磨损性能与刹车速度密切相关。随着刹车速度的增大, 刹车能量急剧升高, 摩擦材料的摩擦吸收功率近似线性增长, 而摩擦系数呈先增大后减小的趋势, 并且铜基粉末冶金摩擦材料的线磨损率与质量磨损随刹车速度增长呈上升趋势。

    (2) 在一定的刹车速度下, 铜基粉末冶金摩擦材料摩擦表面的氧化膜愈趋平滑连续。但随着刹车速度的提高, 铜基体自身发生软化, 破坏了已形成的氧化膜, 降低了分子键的抗剪切强度, 从而增大了磨损量。

  • 图  1   钼酸铵热分解工艺参数曲线:(a)加热;(b)冷却

    Figure  1.   Decomposition of ammonium molybdate: (a) heating period; (b) cooling period

    图  2   碳热氮化工艺参数曲线:(a)加热;(b)冷却

    Figure  2.   Carbothermal nitrogenization: (a) heating period; (b) cooling period

    图  3   钼酸铵热重-示差扫描量热分析曲线

    Figure  3.   TG-DSC curve of ammonium molybdate

    图  4   不同球磨时间钼酸铵的扫描电子显微组织形貌:(a)0 h;(b)5 h;(c)10 h;(d)12 h

    Figure  4.   SEM images of ammonium molybdate under different milling time: (a) 0 h; (b) 5 h; (c) 10 h; (d) 12 h

    图  5   球磨10 h不同温度下钼酸铵烧结产物的X射线衍射图谱(a)、钼酸铵在550 ℃烧结后扫描电子显微组织形貌(b)及对应的能谱图(c)

    Figure  5.   XRD patterns of ammonium molybdate (milling for 10 h) sintered at different temperatures (a), SEM image of ammonium molybdate (milling for 10 h) sintered at 550 ℃ (b), and the corresponding EDS analyse (c)

    图  6   氧化钼与碳粉在不同球磨时间后的扫描电子显微组织形貌:(a)3 h;(b)6 h;(c)9 h

    Figure  6.   SEM images of MoO2 and C under different milling times: (a) 3 h; (b) 6 h; (c) 9 h

    图  7   氧化钼与碳粉高能球磨9 h后不同氮气压力下900 ℃碳热反应的X射线衍射图谱

    Figure  7.   XRD patterns of carbothermal reaction of MoO2 and C (milling for 9 h) at 900 ℃under different nitrogen pressure

    图  8   不同球磨时间氧化钼和C粉在不同碳热温度下反应的X射线衍射图谱(氮气压力0.2 MPa)

    Figure  8.   XRD patterns of carbothermal reaction of MoO2 and C in the nitrogen pressure of 0.2 MPa at different temperatures for different milling times

    图  9   球磨9 h、850 ℃碳热反应制备所得Mo(C,N)扫描电子显微组织形貌(a)及对应的能谱图(b)

    Figure  9.   SEM (a) and EDS (b) images of carbothermal reaction product (Mo(C, N)) at 850 ℃ (milling for 9 h)

  • [1]

    Barsoum M W, Yaroschuk G, Tyagi S. Fabrication and characterization of M2SnC (M = Ti, Zr, Hf and Nb). Scripta Mater, 1997, 37(10): 1583 DOI: 10.1016/S1359-6462(97)00288-1

    [2] 李燕, 刘宁. 细晶粒TiCN-Co金属陶瓷的显微结构与力学性能. 材料热处理学报, 2008, 29(1): 1 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JSCL200801001.htm

    Li Y, Liu N. Microstructure and mechanical properties of fine-grained Ti(C, N)-Co cermets. Trans Mater Heat Treat, 2008, 29(1): 1 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JSCL200801001.htm

    [3] 肖广涛, 刘颖, 叶金文, 等. (W, Ta) C复合碳化物含量对WC-10Co硬质合金显微结构和力学性能的影响. 粉末冶金技术, 2013, 31(5): 355 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2013.05.007

    Xiao G T, Liu Y, Ye J W, et al. The influence of different content of (W, Ta) C composite carbide on microstructure and properties of WC-10Co cemented carbide. Powder Metall Technol, 2013, 31(5): 355 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2013.05.007

    [4]

    Li S B, Bei G P, Zhai H X, et al. Synthesis of Ti2SnC from Ti/Sn/TiC powder mixtures by pressureless sintering technique. Mater Lett, 2006, 60(29-30): 3530 DOI: 10.1016/j.matlet.2006.03.045

    [5] 董帝, 王承阳. 钼合金制备工艺的研究进展. 粉末冶金技术, 2017, 35(4): 304 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ201704011.htm

    Dong D, Wang C Y. Research progress on preparation technology of molybdenum alloy. Powder Metall Technol, 2017, 35(4): 304 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ201704011.htm

    [6]

    Zheng Y, You M, Xiong W H, et al. Valence-electron structure and properties of main phase in Ti(C, N)-based cermets. Mater Chem Phys, 2003, 82(3): 877 DOI: 10.1016/j.matchemphys.2003.07.008

    [7]

    Meng F A, Liang B Y, Wang M Z. Investigation of formation mechanism of Ti3SiC2 by self-propagating high-temperature synthesis. Int J Refract Met Hard Mater, 2013, 41: 152 DOI: 10.1016/j.ijrmhm.2013.03.005

    [8]

    Toth L E. Transition Metal Carbides and Nitrides. New York : Academic Press, 1971

    [9]

    Xiang J Y, Liu S C, Hu W T, et al. Mechanochemically activated synthesis of zirconium carbide nanoparticles at room temperature: A simple route to prepare nanoparticles of transition metal carbides. J Eur Ceram Soc, 2011, 31(8): 1491 DOI: 10.1016/j.jeurceramsoc.2011.01.022

    [10]

    Benjamin J S. Dispersion strengthened superalloys by mechanical alloying. Metall Trans A, 1970, 1(10): 2943 DOI: 10.1007/BF03037835

    [11] 张斌. 机械合金化方法制备碳化物的研究[学位论文]. 杭州: 浙江大学, 2005

    Zhang B. The Research of Mechanical Alloying Method on Preparing Metal Carbides[Dissertation]. Hangzhou: Zhejiang University, 2005

    [12]

    Deng Y, Jiang X Q, Zhang Y H, et al. The effect of Co particle structures on the mechanical properties and microstructure of TiCN-based cermets. Mater Sci Eng A, 2016, 675: 164 DOI: 10.1016/j.msea.2016.08.050

    [13]

    Berger L M, Grunerb W, Langholf E, et al. On the mechanism of carbothermal reduction processes of TiO2 and ZrO2. Int J Refract Met Hard Mater, 1999, 17(1-3): 235 DOI: 10.1016/S0263-4368(98)00077-8

    [14] 姜中涛, 刘颖, 陈巧旺, 等. V2O5碳热还原合成碳化钒粉末的反应过程. 粉末冶金技术, 2012, 30(1): 40 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2012.01.008

    Jiang Z T, Liu Y, Chen Q W, et al. Reaction process of synthesizing vanadium carbide powder by vanadium pentoxide carbothermal reduction. Powder Metall Technol, 2012, 30(1): 40 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2012.01.008

    [15]

    Urakaev F K, Boldyrev V V. Mechanism and kinetics of mechanochemical processes in comminuting devices: 2. Applications of the theory. Experiment. Powder Technol, 2000, 107(3): 197 DOI: 10.1016/S0032-5910(99)00200-4

  • 期刊类型引用(10)

    1. 徐琴,张驰,樊江磊,刘建秀. Cr-Fe粒度对铜基粉末冶金材料摩擦磨损性能的影响. 特种铸造及有色合金. 2024(05): 587-590 . 百度学术
    2. 陈孝婷,卢纯,莫继良,张庆贺,赵婧. 考虑摩擦升温的铁路列车制动摩擦块高温磨损机制演变. 中国表面工程. 2023(03): 142-151 . 百度学术
    3. 刘思涵,耿雪骞,王晔,马运章,陈德峰,张波,曹宏发,齐冀,吕宝佳. Cu基粉末冶金闸片高速制动性能. 粉末冶金技术. 2023(03): 210-217 . 本站查看
    4. 安先龙,王国权,王立勇,陈勇. 铜基粉末冶金摩擦块摩擦磨损特性研究. 机械设计与制造. 2023(12): 209-213+218 . 百度学术
    5. 贾潞. 铜基粉末冶金摩擦材料粘接层失效机理研究. 铁道机车车辆. 2023(06): 111-116 . 百度学术
    6. 刘喜双,许雄飞,王秀飞,文国富,尹彩流,冯驰原. 鳞片石墨含量对地铁集电靴用铜基粉末冶金材料性能的影响. 粉末冶金工业. 2021(03): 18-24 . 百度学术
    7. 任澍忻,陈文革,冯涛,欧阳方明. 粉末冶金制备碳纤维增强铁-铜基摩擦材料的组织与性能. 粉末冶金技术. 2020(02): 104-112 . 本站查看
    8. 韩明,杜建华,宁克焱,李辉,王志勇,邱倩. 温度分布对铜基摩擦材料点蚀损伤的影响. 粉末冶金技术. 2019(01): 18-22 . 本站查看
    9. 姚萍屏,肖叶龙,张忠义,周海滨,贡太敏,赵林,邓敏文. 高速列车粉末冶金制动材料的研究进展. 中国材料进展. 2019(02): 116-125 . 百度学术
    10. 丁干,王国权,曾圣迪,陈勇,王立勇,雷桐辉. 铜基粉末冶金材料摩擦磨损性能分析. 北京信息科技大学学报(自然科学版). 2019(04): 61-65+96 . 百度学术

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  • 收稿日期:  2017-06-06
  • 刊出日期:  2018-02-26

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