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连续高温制动条件下颗粒增强铁基复合材料的摩擦磨损性能

刘贵民, 惠阳, 杜建华, 兰海

刘贵民, 惠阳, 杜建华, 兰海. 连续高温制动条件下颗粒增强铁基复合材料的摩擦磨损性能[J]. 粉末冶金技术, 2023, 41(1): 63-70. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2021030031
引用本文: 刘贵民, 惠阳, 杜建华, 兰海. 连续高温制动条件下颗粒增强铁基复合材料的摩擦磨损性能[J]. 粉末冶金技术, 2023, 41(1): 63-70. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2021030031
LIU Guimin, HUI Yang, DU Jianhua, LAN Hai. Friction and wear properties of particle-reinforced iron-based composites under continuous high temperature braking[J]. Powder Metallurgy Technology, 2023, 41(1): 63-70. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2021030031
Citation: LIU Guimin, HUI Yang, DU Jianhua, LAN Hai. Friction and wear properties of particle-reinforced iron-based composites under continuous high temperature braking[J]. Powder Metallurgy Technology, 2023, 41(1): 63-70. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2021030031

连续高温制动条件下颗粒增强铁基复合材料的摩擦磨损性能

基金项目: 国防科工局基础产品创新科研项目(237099000000170008)
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    通讯作者:

    惠阳: E-mail: 339545066@qq.com

  • 中图分类号: TF125

Friction and wear properties of particle-reinforced iron-based composites under continuous high temperature braking

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  • 摘要:

    采用粉末冶金烧结工艺制备了颗粒增强铁基复合材料,研究了颗粒增强铁基复合材料在连续高温制动条件下的摩擦磨损性能。通过扫描电子显微镜观察、能谱分析和热电偶测温等方法研究了摩擦系数、力矩、稳定系数和磨损率的变化规律,并分析相应磨损机理。结果表明:随接合次数增加,摩擦副温度显著提高,在表面形成多层结构的摩擦膜,可有效减少黏着倾向和犁沟效应,因此平均摩擦系数和平均力矩呈先上升后下降趋势,稳定系数下降。前期摩擦副接合以黏着磨损和磨粒磨损为主,磨损率较高;后期接合摩擦膜起到保护作用,以摩擦膜层间和边缘的疲劳磨损为主,磨损率较低。

    Abstract:

    The particle-reinforced iron-based composites were prepared by powder metallurgy in this paper, and the friction and wear properties of the iron-based composites were investigated under the continuous high-temperature braking conditions. The friction coefficient, torque, stability coefficient, and wear rate of the iron-based composites were studied by the scanning electron microscope, energy dispersive spectroscope, and thermocouple temperature measurement, and the corresponding wear mechanism was analyzed. The results show that, as the increase of joining time, the temperature of friction pairs increases significantly, and the formation of friction films with the multilayer structure on the surface can effectively reduce the adhesion tendency and the furrow effect. Accordingly, the average friction coefficient and average torque show the trend as rising first and then falling, and the stability coefficient decreases. The joining of friction pairs in the early stage is dominated by adhesive wear and abrasive wear with the relatively high wear rate; while in the later stage of joining, the friction films serve as the protective film, and the fatigue wear between the layers and edges of the friction films is mostly found in the process with the lower wear rate.

  • 硬质合金是以难熔金属碳化物(WC、TiC、TaC等)为硬质相,以过渡金属元素(Co、Ni、Fe等)为粘结相,采用粉末冶金方法制备的复合材料[12]。硬质合金具有高强度、高硬度、高弹性模量、高耐磨损、高耐腐蚀、低热膨胀系数以及高化学稳定性等优点,被广泛地应用于拉丝模具、机械加工、耐磨耐腐蚀零件以及结构部件等领域,被誉为“工业的牙齿”[36]

    自1923年发展至今,硬质合金的材料体系、WC晶粒尺寸、微观结构类型不断得到丰富与发展[79]。均匀结构硬质合金是指内部微观结构均匀一致,具有相同成分、组织及性能的硬质合金[10]。根据WC晶粒大小,均匀结构硬质合金可分为纳米及超细晶硬质合金、超粗晶硬质合金和双晶硬质合金等[1118]。均匀结构硬质合金由陶瓷硬质相和金属粘结相组成,陶瓷硬质相的比例提高有助于硬度和耐磨性的改善,但会造成韧性的降低;反之,当金属粘结相的比例提高时,会出现相反的力学性能变化规律。均匀结构硬质合金存在无法同时提高耐磨性和断裂韧性的局限性。表面改性在硬质合金表层空间尺度上实现微观组织的变化,进而对表面力学性能进行优化调控,最终提高硬质合金工具的使用寿命,满足工业应用不断发展的现状。目前主要通过化学表面改性和物理表面改性获得具有实际工程应用价值的非均匀结构硬质合金。近年来,通过渗碳、脱碳、渗氮或脱氮处理等化学表面改性制备梯度硬质合金或通过物理气相沉积和化学气相沉积等物理表面改性制备涂层硬质合金已成为非均匀结构硬质合金的研究热点。基于物理气相沉积或化学气相沉积涂层方法的多层复合涂层硬质合金已实现大规模商业化应用。

    本文针对目前传统均匀结构硬质合金耐磨性和断裂韧性难以同时提升的问题提出改进措施,介绍了不同表面改性处理得到非均匀结构硬质合金的制备机理与研究现状,并对今后的研究方向提出了展望。

    随着硬质合金制备技术的发展,非均匀结构硬质合金的制备方法不断丰富,其中表面改性是制备非均匀结构硬质合金的主要方法。化学表面改性是通过原子扩散、液体流动、化学反应等方法实现硬质合金表面物相及微观组织的改变,进而完成合金表面力学性能的定向改善[1920]。目前通过化学表面改性制备的常见梯度硬质合金如表1所示。

    表  1  基于化学表面改性的常见梯度硬质合金
    Table  1.  Graded cemented carbides based on the chemical surface modification
    化学表面
    改性方法
    材料体系特点梯度结构特征
    渗碳处理缺碳表层贫Co,芯部含η相
    正常碳的质量分数表层贫Co,芯部不含η相
    脱碳处理碳的质量分数偏高表层富Co
    渗氮处理含Ti、Ta、Nb等元素表层富含立方相
    脱氮处理含N元素表层富Co,无立方相
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    渗碳或脱碳处理实现梯度结构是基于碳的扩散及碳的质量分数对硬质合金微观组织的影响。如WC–Co合金中只出现WC与Co两相,正常碳的质量分数应分布在富碳上限和缺碳下限之间[21],其中富碳上限为(6.13+0.058×Co质量分数)%,缺碳下限为(6.13‒0.079×Co质量分数)%。当合金中的碳质量分数高于富碳上限时,就会出现游离C,也就是石墨相;当合金中的碳质量分数低于缺碳下限时,就会出现η相[2122]。渗氮或脱氮是基于氮的扩散和氮、钛及碳之间的化学反应。氮的扩散实现硬质合金表面物相和微观组织的变化,进而促进梯度结构的形成[19,23]

    表层贫Co且芯部含η相梯度结构的形成机理分析如下[2427]:通过预烧结制备含η相硬质合金,然后进行渗碳液相烧结,渗入合金表面的C原子与表面η相发生反应,生成WC与Co。随着C原子由表及里的迁移,C原子由外向内与η相反应,这种反应导致η相降低甚至消失,Co相增加。C原子浓度在液相Co中呈现出外高内低的梯度,C原子浓度梯度驱动分解出来的W原子往外表层迁移,并且会与液相Co中的C原子反应生成WC。由W原子往外迁移而引起的体积缺陷也会驱动外表层中的液相Co由表及里迁移,因而导致过渡层的Co含量(质量分数)偏高,进而引起过渡层WC晶粒粗化。

    表层贫Co且芯部含η相梯度结构示意图如图1所示[27],可分为贫Co表层、富Co过渡层和含η相芯部。该梯度硬质合金的Co含量(质量分数)与维氏硬度分布如图2所示[27]。由图可知,表层Co质量分数低于名义Co质量分数,因而表层硬度高;过渡层的Co质量分数高于名义Co质量分数,因而硬度低,韧性高;芯部含有η相,其Co质量分数是合金的名义Co质量分数。

    图  1  表层贫Co且芯部含η相梯度结构示意图[27]:(a)贫Co表层;(b)富Co过渡层;(c)含η相芯部
    Figure  1.  Schematic of the graded structure[27]: (a) the cobalt-depleted surface; (b) the cobalt-rich transition layer; (c) the core with η phase
    图  2  Co质量分数与维氏硬度从表面到中心的分布[27]
    Figure  2.  Distribution of Co mass fraction and vickers hardness from the surface to the center[27]

    图3所示为WC–10Co硬质合金的W–Co–C相图[28]。关于表层贫Co且芯部不含η相梯度结构形成机理分析如下[2829]:当温度在1275~1325 ℃区间时,WC、固相Co和液相Co三相共存,在此温度范围内,当C质量分数在5.34%~5.65%范围内增加时,固相Co含量(质量分数)明显减少,而液相Co含量显著增加。因此,当低C含量且不含η相硬质合金在此温度下进行渗碳处理时,C原子逐渐渗入合金的表层,较高的C含量使合金表层首先出现液相Co,进而液相Co从合金表层向合金内部渗入,当保温一定时间,再冷却降温后,所有Co都会以固相Co的形式存在,最终出现表层贫Co的梯度硬质合金。该梯度结构特征如图4所示[28],由贫Co的表层和无η相的芯部组成。

    图  3  WC–10Co硬质合金的W–Co–C相图[28]
    Figure  3.  W–Co–C phase diagram of the WC–10Co cemented carbide[28]
    图  4  表层贫Co且芯部不含η相梯度结构示意图[28]:(a)贫Co表层;(b)无η相芯部
    Figure  4.  Schematic of the graded structure[28]: (a) the cobalt-depleted surface; (b) the core without η phase

    富Co表层梯度结构形成机理分析[3032]如下:从图3可以看出,液相Co含量(质量分数)会随着温度和C含量(质量分数)的变化而改变。脱碳处理即在低碳势的气氛下进行烧结,在1300 ℃以下进行脱碳,硬质合金表层的C含量将会率先降低,表层的Co优先从液相到固相发生转变,当液相Co开始凝固时,表层中溶解在液相Co中的C和W溶解度会下降,进而表层中的C和W向合金的内部迁移,最终形成表层富Co层,类似于一层Co覆盖在硬质合金的表层。脱碳处理得到的富Co表层梯度硬质合金如图5所示[28]。通过脱碳处理制备表层覆盖Co层的梯度硬质合金,对原始合金的C含量(质量分数)要求偏高,否则将会造成合金内部缺C。

    图  5  脱碳处理得到的富Co表层梯度硬质合金[30]:(a)表面形貌;(b)断面形貌
    Figure  5.  Graded cemented carbides with the cobalt-rich surface obtained by decarburization[30]: (a) surface morphology; (b) section morphology

    表层富含立方相梯度结构形成机理如图6所示[19,3334]:渗氮促使烧结气氛中的N原子扩散到合金表面,N原子与合金表面的C、Ti原子反应生成Ti(C,N)。该反应促使合金内部区域的Ti原子从里往外迁移。合金次表层的Ti原子向外迁移留下空位,此空位需要其他原子予以填充。金属Co原子在硬质合金材料体系中的扩散系数高,尤其是液相烧结,部分Co相为液相,流动性最好,所以Co原子会定向迁移填充由Ti原子迁移所造成的原子空位。此时,合金的次表层Co含量增加,次表层Co的富集促进次表层WC晶粒通过溶解–析出机制长大粗化,所以次表层富Co且WC晶粒粗大。最终形成表层富立方相、次表层富Co且WC晶粒粗大的梯度结构硬质合金。

    图  6  表层富含立方相梯度结构形成机理示意图[19,3334]
    Figure  6.  Formation mechanism schematic diagram of the graded structure with the surface layer in cubic-rich phase[19,3334]

    表层富Co且无立方相梯度结构形成机理如图7所示[3536]:在无氮或贫氮的烧结气氛下,含氮硬质合金在液相烧结过程中合金表面的氮化物发生分解,即合金表面N原子向烧结气氛中扩散,进而造成合金表层的N原子含量降低。此时,合金内部N原子的浓度大于合金表面N原子的浓度,合金内部的N原子向合金表面扩散。由于N与Ti原子之间存在强烈的亲和力,当合金内部的N原子通过粘结相向合金表面扩散时,合金表面的Ti原子也会通过粘结相向内部扩散,同时液相Co会从合金内部流向表层去填补由TiN分解出现的空位,进而导致合金表层的Co含量增加。直至合金表层TiN几乎全部发生分解,进而形成表层富Co且无立方相梯度结构硬质合金。

    图  7  表层富Co无立方相梯度结构形成机理示意图[3536]
    Figure  7.  Formation mechanism schematic diagram of the gradient structure in the surface layer with cobalt-rich and without cubic phase[3536]

    目前,部分基于化学表面改性方法的结构功能一体化梯度硬质合金材料已实现商业化且制备机理已基本清晰。但在化学表面改性实现梯度结构过程中,关于化学扩散与热扩散原理还缺乏深入研究,需要深入分析原子的迁移驱动力、动力学方程,建立原子在化学势和温度梯度作用下的迁移模型。

    物理表面改性是通过涂覆的方法在硬质合金表面制备单层或者多层复合涂层,从而赋予硬质合金特定的表面性能[37]。目前,涂层硬质合金主要通过物理气相沉积和化学气相沉积方法在材料表面涂覆高耐磨的难熔金属或非金属化合物[38]

    国内外研究人员对物理气相沉积和化学气相沉积涂层方法进行了广泛且深入的研究,结果表明两种方法分别具有不同优势[3841]。对于物理气相沉积,沉积温度低,涂层的沉积温度约200~500 ℃,一般对基体影响不大;对于化学气相沉积,由于沉积温度较高(850~1050 ℃),基体通常参与了薄膜成膜初期的化学反应。物理气相沉积涂层表面光滑,内部产生压应力,有助于抗裂纹扩展。对于化学气相沉积,涂层反应源的制备相对比较容易,涂层与基体结合强度高,涂层附着力强、均匀性好,适合用来给复杂形貌工件镀层。化学气相沉积涂层工业化成本低于物理气相沉积涂层。

    由于单一涂层难以满足当前机加工对涂层硬质合金刀具的力学性能要求,涂层成分趋于多元化,涂层结构趋于复合化,涂层微观组织趋于纳米化[38,42]。从目前应用需求分析,机加工对涂层结构的功能性要求越来越高[42],复合功能涂层结构已取得广泛应用。

    瑞典、美国等国家的著名刀具公司都开发有多层结构的涂层硬质合金刀具。如瑞典Sandvik Coromant公司的GC2015牌号刀具具有TiCN–TiN/Al2O3–TiN的三层结构复合涂层,TiCN底层与基体的结合强度高,TiN/Al2O3中间层既耐磨又能抑制裂纹的扩展,TiN表层具有较好的化学稳定性且易于观察刀具的磨损[43]。美国Kennametal Hertel公司的KC9315型刀片上共有三层涂层,底层是Al2O3,中间层是TiCN,表面层是TiN。这种多层复合涂层的性能较单层的TiC、TiN涂层及TiC/TiN双层涂层具有明显性能优势。多层复合涂层的功能分析如图8所示[42]

    图  8  多层复合涂层示意图[42]
    Figure  8.  Schematic diagram of the multilayer composite coatings[42]

    物理表面改性方法解决了硬质合金刀具硬度与强度之间的矛盾,已经在数控车床刀具领域取得广泛应用。涂层的性能取决于材料的微观组织结构与化学成分,除了研究涂层材料、涂层制备技术、涂层工艺之外,还需要重点研究涂层材料与硬质合金材料之间化学成分和热膨胀系数的匹配关系。

    硬质合金的主要研究方向已经从均匀结构向非均匀结构转变。对于化学表面改性梯度硬质合金,在研究当前梯度硬质合金微观结构及形成机理的基础上,需要完善其热力学、动力学数据,从微观机制上完整解释梯度结构的形成过程,实现准确调控梯度结构形成的重要参数,为功能梯度硬质合金的制备提供更充分的基础理论指导。对于物理表面改性涂层硬质合金,当前研究主要是在均匀结构硬质合金基体上进行涂层结构复合化设计,对硬质合金基体的梯度结构设计在改善涂层与基体结合强度方面具有潜在技术优势,因此,需要对硬质合金基体的非均匀结构设计开展深入研究。

  • 图  1   颗粒增强铁基复合材料微观形貌

    Figure  1.   SEM image of the particle-reinforced iron-based composites

    图  2   连续制动条件下颗粒增强铁基复合材料的平均摩擦系数及最高温度

    Figure  2.   Average friction coefficient and maximum temperature of the particle-reinforced iron-based composites under the continuous braking

    图  3   摩擦副表面三维形貌:(a)原始形貌;(b)第3次接合后;(c)第10次接合后

    Figure  3.   3D morphology of the friction pair surface: (a) original morphology; (b) after the 3rd contact; (c) after the 10th contact

    图  4   第3次接合后磨痕微观形貌

    Figure  4.   SEM image of the wear scar after the 3rd contact

    图  5   制动过程中铁基复合材料的瞬时摩擦系数:(a)第3次接合;(b)第10次接合

    Figure  5.   Instantaneous friction coefficient of the iron-based composites during braking: (a) the 3rd contact; (b) the 10th contact

    图  6   连续制动条件下的平均力矩与稳定系数

    Figure  6.   Average torque and stability coefficient under the continuous braking

    图  7   连续制动条件下的体积磨损率与质量磨损率

    Figure  7.   Volume wear rate and mass wear rate under the continuous braking

    图  8   表层塑性流动受阻区域截面形貌

    Figure  8.   Morphology of the surface plastic flow blocked area in the cross section

    图  9   铁基粉末冶金摩擦副磨痕宏观形貌和显微形貌:(a)宏观形貌;(b)中部区域微观形貌;(c)内侧区域微观形貌;(d)外侧区域微观形貌

    Figure  9.   Macro morphology and SEM images of the wear scars for the iron-based composites: (a) macro morphology; (b) microstructure of the middle area; (c) microstructure of the inner area; (d) microstructure of the outer area

    图  10   摩擦膜断裂处局部放大(a)和摩擦膜层间裂纹截面形貌(b)

    Figure  10.   Local magnification of the fracture in the friction film (a) and the cross section morphology of the crack between the friction film layers (b)

    图  11   图9中区域C局部放大

    Figure  11.   Local magnification of area C in Fig.9

    图  12   石墨层间裂纹(a)和石墨–铁基体间裂纹(b)

    Figure  12.   Graphite interlaminar cracks (a) and the graphite-iron matrix interface cracks (b)

    表  1   实验用铁基粉末冶金材料化学成分(质量分数)

    Table  1   Chemical compositions of the iron-based powder metallurgy materials in experimental %

    FeCuNiSiCSiO2C
    624105316
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    表  2   图9中A、B、C、D区域能谱分析

    Table  2   EDS analysis of area A, B, C, D in Fig.9

    区域Fe O C 其他
    质量分数 / %原子数分数 / %质量分数 / %原子数分数 / %质量分数 / %原子数分数 / %质量分数 / %原子数分数 / %
    A53.3226.91 30.2953.36 6.2814.73 10.115.00
    B56.5628.8033.8060.073.227.626.423.51
    C6.121.4411.119.1181.3488.791.430.66
    D41.1426.1020.8946.262.005.8935.9721.75
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  • [1] 邱倩, 纪箴, 杜建华, 等. 制动摩擦材料研究进展. 粉末冶金技术, 2019, 37(2): 153

    Qiu Q, Ji Z, Du J H, et al. Research progress of brake friction materials. Powder Metall Technol, 2019, 37(2): 153

    [2]

    Bao J S, Yin Y, Lu L J, et al. Tribological characterization on friction brake in continuous braking. Ind Lubr Tribol, 2018, 70(1): 172 DOI: 10.1108/ILT-09-2016-0205

    [3] 王喆. 电传动履带车辆机电联合制动控制策略与试验技术研究[学位论文]. 杭州: 浙江大学, 2019

    Wang Z. Research on Control Strategy and Test Technology of Electromechanical Combined Braking for Electric Drive Tracked Vehicle [Dissertation]. Hangzhou: Zhejiang University, 2019

    [4] 孙玉豹. 某型履带车辆制动器磨损规律研究及寿命预测. 价值工程, 2013(6): 23

    Sun Y B. Wear rule research and life prediction of a certain tracked vehicle brake. Value Eng, 2013(6): 23

    [5]

    Yevtushenko A A, Grzes P. Mutual influence of the velocity and temperature in the axisymmetric FE model of a disc brake. Int Commun Heat Mass Transfer, 2014, 57(10): 341

    [6]

    Borawski A, Szpica D, Mieczkowski G, et al. Simulation study of the vehicle braking process with temperature dependent coefficient of friction between brake pad and disc. Heat Transfer Res, 2020, 52(2): 1

    [7] 王秀飞, 尹彩流. 粉末冶金摩擦材料的应用现状及对原材料的要求. 粉末冶金工业, 2017, 27(3): 1

    Wang X F, Yin C L. Application situations of powder metallurgy friction materials and requests of raw materials. Powder Metall Ind, 2017, 27(3): 1

    [8] 周海滨, 姚萍屏, 肖叶龙, 等. SiC颗粒强化铜基粉末冶金摩擦材料的表面形貌特征及磨损机理. 中国有色金属学报, 2014, 24(9): 2272

    Zhou H B, Yao P P, Xiao Y L, et al. Topographical characteristics and wear mechanism of copper-based powder metallurgy friction materials reinforced by SiC particle. Chin J Nonferrous Met, 2014, 24(9): 2272

    [9] 杜建华, 刘彦伟, 李园园. 纳米颗粒增强铜基摩擦材料的摩擦学性能. 光学精密工程, 2013, 21(10): 2581 DOI: 10.3788/OPE.20132110.2581

    Du J H, Liu Y W, Li Y Y. Friction properties of Cu-based friction materials reinforced by nanometer materials. Opt Precis Eng, 2013, 21(10): 2581 DOI: 10.3788/OPE.20132110.2581

    [10]

    Xiao Y, Zhang Z, Yao P, et al. Mechanical and tribological behaviors of copper metal matrix composites for brake pads used in high-speed trains. Tribol Int, 2018, 119: 585 DOI: 10.1016/j.triboint.2017.11.038

    [11]

    Ram P T, Varma V K, Vedantam S. Effect of reinforcement type, size, and volume fraction on the tribological behavior of Fe matrix composites at high sliding speed conditions. Wear, 2014, 309(1-2): 247 DOI: 10.1016/j.wear.2013.10.001

    [12]

    Ma X, Luan C H, Fan S W, et al. Comparison of braking behaviors between iron- and copper-based powder metallurgy brake pads that used for C/C–SiC disc. Tribol Int, 2020, 154: 106686

    [13]

    Zhang P, Zhang L, Fu K X, et al. Effects of different forms of Fe powder additives on the simulated braking performance of Cu-based friction materials for high-speed railway trains. Wear, 2018, 414-415: 317 DOI: 10.1016/j.wear.2018.09.006

    [14]

    Zhang P, Zhang L, Wu P, et al. Effect of carbon fiber on the braking performance of copper-based brake pad under continuous high-energy braking conditions. Wear, 2020, 458-459: 203408 DOI: 10.1016/j.wear.2020.203408

    [15]

    Venkatesh S, Murugapoopathiraja K. Scoping review of brake friction material for automotive. Mater Today Proc, 2019, 16: 927 DOI: 10.1016/j.matpr.2019.05.178

    [16]

    Peng T, Yan Q, Li G, et al. The braking behaviors of cu-based metallic brake pad for high-speed train under different initial braking speed. Tribol Lett, 2017, 65(4): 1

    [17]

    Su L, Gao F, Han X, et al. Tribological behavior of copper-graphite powder third body on copper-based friction materials. Tribol Lett, 2015, 60(2): 30 DOI: 10.1007/s11249-015-0605-3

    [18] 于潇, 郭志猛, 杨剑, 等. Fe含量及摩擦组元对铜基粉末冶金摩擦材料性能的影响. 粉末冶金技术, 2014, 32(1): 43 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2014.01.008

    Yu X, Guo Z M, Yang J, et al. Effect of Fe content and friction components on properties of copper·based powder metallurgy friction material. Powder Metall Technol, 2014, 32(1): 43 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2014.01.008

    [19] 刘建秀, 张驰. 铜基粉末冶金摩擦材料成分设计概述. 粉末冶金工业, 2018, 28(6): 74

    Liu J X, Zhang C. Composition design overview of Cu-based powder metallurgy friction material. Powder Metall Ind, 2018, 28(6): 74

    [20] 彭韬. 高铁刹车片材料制动摩擦行为及摩擦稳定性研究[学位论文]. 北京: 北京科技大学, 2019

    Peng T. Study on Brake Friction Behavior and Friction Stability of Brake Pad Material for High-speed Train [Dissertation]. Beijing: University of Science and Technology Beijing, 2019

    [21]

    Peng T, Yan Q, Li G, et al. The influence of Cu/Fe ratio on the tribological behavior of brake friction materials. Tribol Lett, 2018, 66(1): 18 DOI: 10.1007/s11249-017-0961-2

    [22]

    Verma P C, Ciudin R, Bonfanti A, et al. Role of the friction layer in the high-temperature pin-on-disc study of a brake material. Wear, 2016, 346-347: 56 DOI: 10.1016/j.wear.2015.11.004

    [23] 卢宏, 张婧琳, 刘联军, 等. SiO2粒度对铜基粉末冶金摩擦材料性能影响. 粉末冶金技术, 2014, 32(3): 195

    Lu H, Zhang J L, Liu L J, et al. The Effect of SiO2 particle size on Cu-based powder metallurgy friction materials. Powder Metall Technol, 2014, 32(3): 195

    [24]

    Gong T, Yao P, Xiong X, et al. Microstructure and tribological behavior of interfaces in Cu-SiO2 and Cu-Cr metal matrix composites. J Alloys Compd, 2019, 786: 975 DOI: 10.1016/j.jallcom.2019.01.255

    [25]

    Si L, Liu C, Yan H, et al. The influences of high temperature on tribological properties of Cu-based friction materials with a friction phase of SiO2/SiC/Al2O3. AIP Adv, 2021, 11(2): 025335 DOI: 10.1063/5.0040220

    [26]

    Xiao X, Yin Y, Bao J S, et al. Review on the friction and wear of brake materials. Adv Mach Eng, 2016, 8(5): 1

    [27]

    Su L, Gao F, Han X, et al. Effect of copper powder third body on tribological property of copper-based friction materials. Tribol Int, 2015, 90: 420 DOI: 10.1016/j.triboint.2015.05.003

  • 期刊类型引用(2)

    1. 唐彦渊,羊求民,徐国钻,王红云,钟志强. 微量Y_2O_3对WC-6Co非均匀结构硬质合金微观结构及性能的影响. 粉末冶金技术. 2024(02): 184-191 . 本站查看
    2. 周晓刚,纪飞飞. 激光喷丸作用下TC4双相钛合金HCP结构位错组态及性能研究. 应用激光. 2022(10): 99-105 . 百度学术

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出版历程
  • 收稿日期:  2021-04-20
  • 录用日期:  2021-04-20
  • 网络出版日期:  2021-04-22
  • 刊出日期:  2023-02-27

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