高级检索

低成本TiH2粉末制备Ti/(TiB+TiC)复合材料的组织与性能

林东键, 柳中强, 唐浩, 张建涛, 肖志瑜

林东键, 柳中强, 唐浩, 张建涛, 肖志瑜. 低成本TiH2粉末制备Ti/(TiB+TiC)复合材料的组织与性能[J]. 粉末冶金技术, 2024, 42(2): 135-143. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2022010002
引用本文: 林东键, 柳中强, 唐浩, 张建涛, 肖志瑜. 低成本TiH2粉末制备Ti/(TiB+TiC)复合材料的组织与性能[J]. 粉末冶金技术, 2024, 42(2): 135-143. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2022010002
LIN Dongjian, LIU Zhongqiang, TANG Hao, ZHANG Jiantao, XIAO Zhiyu. Microstructure and properties of Ti/(TiB+TiC) composites prepared by low-cost TiH2 powders[J]. Powder Metallurgy Technology, 2024, 42(2): 135-143. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2022010002
Citation: LIN Dongjian, LIU Zhongqiang, TANG Hao, ZHANG Jiantao, XIAO Zhiyu. Microstructure and properties of Ti/(TiB+TiC) composites prepared by low-cost TiH2 powders[J]. Powder Metallurgy Technology, 2024, 42(2): 135-143. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2022010002

低成本TiH2粉末制备Ti/(TiB+TiC)复合材料的组织与性能

基金项目: 国家自然科学基金资助项目(52274363),广东省自然科学基金资助项目(2015A030312003)
详细信息
    通讯作者:

    肖志瑜: E-mail: zhyxiao@scut.edu.cn

  • 中图分类号: TF125;TB333

Microstructure and properties of Ti/(TiB+TiC) composites prepared by low-cost TiH2 powders

More Information
  • 摘要:

    使用低成本的TiH2粉末代替纯钛粉,通过添加B4C原位生成TiB和TiC两种增强相,经过真空无压烧结及热挤压工艺制备出具有优异力学性能的Ti/(TiB+TiC)钛基复合材料,分析了制备工艺和增强相对复合材料组织与性能的影响。结果表明,TiH2粉末具有较好的烧结活性,脱氢烧结样品的相对密度可达97.7%;经热挤压工艺,相对密度进一步提升到99.9%,接近于全致密。增强相TiB为短纤维状,TiC为颗粒状,均匀分布在等轴α-Ti基体中,能抑制等轴晶的长大,细化晶粒。热挤压工艺能进一步细化晶粒,使组织更加均匀致密,挤压态钛基复合材料具有高硬度和良好的强塑性匹配。TiH2+4%B4C(体积分数)挤压态复合材料维氏硬度Hv0.3 310,屈服强度683 MPa,抗拉强度851 MPa,断后伸长率15.1%。

    Abstract:

    Ti/(TiB+TiC) titanium matrix composites with the excellent mechanical properties were prepared by vacuum pressureless sintering and hot extrusion by using low-cost TiH2 powders instead of pure titanium powders and adding B4C to in-situ produce TiB and TiC reinforcements. The effects of preparation technology and reinforcements on the microstructure and properties of the Ti/(TiB+TiC) composites were analyzed. The results show that the TiH2 powders have the good sintering activity, and the relative density of the sample after dehydrogenation and sintering can reach 97.7%, which is further increased to 99.9% after the hot extrusion as closed to full density. The TiB reinforcements are short fibrous, and the TiC reinforcements are granular, which are uniformly distributed in the equiaxed α-Ti matrix, restraining the growth of equiaxed grains and refining the grains. The hot extrusion process can further refine the grains and make the microstructure more uniform and compact, the as-extruded titanium matrix composites show the high hardness and good matching of strength and ductility. The TiH2+4%B4C (volume fraction) extruded composites have the Vickers hardness of Hv0.3 310, yield strength of 683 MPa, tensile strength of 851 MPa, and elongation of 15.1% after fracture.

  • 钛与钛合金是一种具备耐高温、高强度、抗腐蚀等优异特性的结构材料,在航空发动机叶片、高压反应容器、生物医学器材等领域获得了广泛使用[15]。TC11合金属于一类α型钛合金,该合金中含有较高比例的铝,由于铝可以形成一层致密氧化膜,对基体组织起到良好的保护效果,因此有助于合金达到更高热稳定性,同时在中高温环境中保持很高的力学强度。以上特性使TC11合金成为发动机部件的重要制造材料,可以有效满足发动机材料的综合性能需求[67]。同时有一些研究报道显示,钛合金显微组织形态受热处理工艺、制备条件及实际机械加工技术的综合影响[89]

    大部分钛合金部件采用的加工技术包括铸造、机械加工、热压烧结、粉末冶金等,其中使用最多的是热压烧结。铸造工艺适合制备结构复杂的合金部件,但在实际工艺控制方面存在较高难度,较易引起局部温度差异,导致出现成分偏析现象,此外还会产生缩孔等多种内部组织缺陷,对零件力学强度与表面性能都造成不利影响[1013]。可以采用机械加工来满足零部件精度控制要求,但无法实现材料的充分利用,导致整体成本明显上升。粉末冶金作为一类近净成形加工方法,可以实现对合金材料的充分利用,同时降低了整个加工过程的能耗,有效抑制成分偏析的问题,使合金综合力学性能获得明显改善[1314]。不同于传统的热压烧结加工方式,利用放电等离子烧结(spark plasma sintering,SPS)技术可以在更低温度下完成烧结过程,只需经过短暂保温处理后便可以生成具有致密结构的组织。放电等离子烧结工艺可以对合金中的元素扩散起到明显抑制作用,并显著提高晶粒生长速度,有效控制晶粒发生尺寸变大的程度。近些年来,已有许多学者对放电等离子烧结工艺进行了深入分析,为快速制备性能更优的合金材料提供了参考价值。研究表明可以通过塑性变形、Joule热效应等方式来实现合金组织致密化的效果[15]

    本文以TC11合金粉末作为原料,研究了不同参数下的放电等离子烧结方法对粉末的烧结效果。对各工艺下TC11合金进行组织密度表征,并观察合金显微组织形态,最后对合金力学性能影响因素进行分析。

    通过气雾化方法制备TC11合金粉末,以此作为放电等离子烧结原料,各元素质量分数如下:Al 6.61%,V 2.13%,Mo 1.60%,Zr 1.80%,Si 0.01%,Fe 0.05%,剩余为Ti。石墨烯尺寸350目,松装密度0.15 g/m3,比表面积8.2 m2/g,平均片层尺寸8.6 μm。制备含质量分数0.20%石墨烯增强TC11合金包括以下二个阶段:先将TC11合金原料粉末和石墨烯加入无水乙醇中进行超声混合,再通过低能球磨的方式进行混粉,设定球磨速率为120 r/min,持续球磨6 h;按照与TC11同样的方式进行放电等离子烧结,控制烧结温度为900 ℃,持续保温10 min,同时设定烧结压力为50 MPa,得到石墨烯增强TC11合金。

    测试不同烧结温度下TC11合金显微组织结构与力学性能,控制烧结温度介于700~1100 ℃之间,同时将烧结时间都设定在7 min,在50 MPa压力下完成烧结过程,根据试样烧结性能选择最优温度。对烧结温度与烧结时间进行优化后,再对比20 MPa与35 MPa两种烧结压力下制得的试样综合性能。各组实验都是以两步升温的方式完成烧结过程:先以120 ℃/min的速度将试样升温至700 ℃,接着以55 ℃/min的速度继续使试样升高至烧结温度;完成烧结处理后,再以炉冷的形式将试样降到室温。

    利用放电等离子烧结方法制备得到外径尺寸20 mm与厚度15 mm的圆柱状试样。采用机械打磨方法去除烧结试样表层氧化物并通过Archimedes排水法测定TC11合金密度。通过线切割方式加工得到试样并对其进行物相结构、显微组织表征,同时测试其力学性能。通过Empyrean型X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)仪测试合金的物相结构。使用Quanta200FEG型扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)观察试样表面显微组织。利用AGX-plus250kN/50kN型测试仪完成合金的压缩测试,控制应变速率为0.01 s‒1,对各组试样分别进行三次测试并计算均值作为测试结果。

    表1给出了不同烧结工艺制得的TC11合金密度。通过分析各温度下烧结试样密度可以发现,将烧结温度由700 ℃提高到900 ℃的过程中,试样密度也发生了相应的提高;之后将烧结温度继续提高到1100 ℃时,并未引起密度的显著增大,总体保持相对稳定的状态。对各烧结压力下试样密度进行测试,结果发现提高压力后,试样密度略微上升。根据表1可知,以放电等离子烧结方法制备TC11合金时,在烧结温度900 ℃、压力50 MPa、烧结时间5 min的条件下,TC11合金密度高,可以达到致密化转变的效果。

    表  1  不同烧结参数下TC11合金密度
    Table  1.  Density of the TC11 alloys under the different sintering parameters
    编号烧结参数密度 / (g·cm‒3)
    温度 / ℃时间 / min压力 / MPa
    17007504.17
    28007504.34
    39007504.44
    410007504.43
    59003504.43
    69005504.44
    79005204.36
    89005354.41
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    设定烧结时间7 min以及烧结压力50 MPa,图1是不同烧结温度下TC11合金的X射线衍射谱图,图2是对应的合金显微组织形貌。通过分析X射线衍射特征峰可知,在不同温度下进行烧结制得的合金中物相结构并没有发生变化,主要包括α相以及部分β相。随烧结温度由700 ℃升高至1000 ℃,β相比例降低,形成了更弱的衍射峰。这是因为在进行放电等离子烧结处理时,随着温度的上升(700 ℃~900 ℃),合金先进入到α相与β相两相区,更多α相转变成了高温β相,当温度进一步升高到β单相区后(1000 ℃),形成了相对稳定的β相比例;合金采用炉冷方式降温,可以获得较慢的冷却速度,由此得到与平衡状态更接近的组织结构,促进了更高比例的β相重新转变成α相。

    图  1  不同烧结温度下TC11合金X射线衍射图谱
    Figure  1.  XRD spectra of the TC11 alloys at the different sintering temperatures
    图  2  不同烧结温度下TC11合金显微形貌:(a)700 ℃;(b)800 ℃;(c)900 ℃;(d)1000 ℃
    Figure  2.  SEM images of the TC11 alloys at different sintering temperatures: (a) 700 ℃; (b) 800 ℃; (c) 900 ℃; (d) 1000 ℃

    图2可知,700 ℃与800 ℃烧结TC11合金中形成了许多疏松孔洞缺陷。将烧结温度提高到900 ℃时,原先的孔洞已经完全消失。在烧结压力50 MPa、保温时间7 min的条件下,以900 ℃进行烧结时制得了结构致密的TC11合金,可以观察到合金组织存在粗板型+等轴状α相以及部分晶间β相。将烧结温度提高到超过TC11合金相变温度1000 ℃后,α相在烧结期间完全转变至β相,之后在炉冷期间转变成魏氏体。

    对不同烧结温度下制得的钛合金进行了力学性能测试,结果如表2所示。如图2(a)和图2(b)所示,在700~800 ℃温度进行烧结的TC11合金中未形成致密的组织结构,在粉末颗粒交界部位产生了微观孔隙,导致试样在压缩变形阶段形成了微裂纹,合金力学强度与塑性都发生了下降。将试样升温到900 ℃进行烧结,实现了组织的致密化转变,使其达到了更强的抗室温压缩能力。将试样升温到1000 ℃烧结时,合金的抗压强度比900 ℃烧结试样的更小。结合图2进行分析可知,900 ℃烧结TC11合金中形成了粗板+等轴状α相与少量晶间β相,其中等轴α相可以使TC11合金获得更强的组织变形协调性能;将烧结温度提高到1000 ℃以上后,试样中形成了相近的魏氏体结构组织形态,同时在α层中形成了堆积的位错,合金整体力学强度下降,只能达到更小的塑性应变量。

    表  2  不同烧结温度下TC11合金的力学性能
    Table  2.  Mechanical properties of the TC11 alloys under the different temperatures
    烧结温度 / ℃室温力学性能 550 ℃力学性能
    屈服强度 / MPa抗压强度 / MPa伸长率 / %屈服强度 / MPa抗压强度 / MPa伸长率 / %
    7001042±11.41452±21.021.1±0.6 504±5.6952±12.224.8±1.0
    8001112±19.31513±26.026.2±1.1522±7.9985±31.731.6±1.8
    9001156±20.21552±24.318.4±0.9530±16.31002±32.827.3±1.1
    10001048±22.31502±21.518.8±0.7518±31.1922±30.124.8±0.6
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    烧结温度较低时,钛合金表面形核速率较低,虽然有利于石墨烯的形成,但生长迁移速率也较低,不利于石墨烯形核生长;烧结温度提高时,环境中裂解的自由碳原子远多于石墨烯生长的需要,增大了石墨烯的形核倾向,晶界处出现石墨烯集中形核。综合可知,900 ℃烧结试样表现出了最优的高温压缩性能,达到了530 MPa的屈服强度,最大可以承受1002 MPa的抗压强度,同时发生了27.3%的塑性变形。根据上述结果可知,以放电等离子烧结方法制备TC11合金时应将烧结温度控制在900 ℃最优。

    设定烧结温度900 ℃,以不同时间和压力进行烧结得到图3所示的TC11合金X射线衍射谱图与图4所示的扫描电镜形貌。结果显示,所有TC11合金中都含有大量α相以及部分β相,但在X射线衍射谱图上没有发现其它物相对应的特征峰。经过3 min烧结后的试样中形成了部分微孔,可以判断此时尚未达到完全致密化的程度。将烧结时间增加到5 min时,合金组织中已不存在微孔,这跟表1给出的密度数据相符。

    图  3  不同烧结时间和压力下TC11合金X射线衍射图谱
    Figure  3.  XRD spectra of the TC11 alloys under the different sintering times and pressures
    图  4  不同烧结时间和压力下TC11合金显微形貌:(a)3 min + 50 MPa;(b)5 min + 50 MPa;(c)3 min + 20 MPa;(d)3 min + 35 MPa
    Figure  4.  SEM images of the TC11 alloys under the different sintering times and pressures: (a) 3 min + 50 MPa; (b) 5 min + 50 MPa; (c) 3 min + 20 MPa; (d) 3 min + 35 MPa

    表3给出了不同烧结时间和压力下TC11合金压缩测试力学性能。随着烧结时间的增加,合金室温和550 ℃压缩强度均表现出提高趋势,经过5 min + 50 MPa烧结后,各项力学性能指标都达到最大值。由此可见,5 min烧结试样可获得最优室温与高温压缩性能。这主要是因为当烧结时间太短时,无法获得致密的显微组织,引起力学性能下降。以上分析结果表明,控制放电等离子烧结的烧结时间为5 min属于TC11合金最优烧结条件。

    表  3  不同烧结时间和烧结压力下TC11合金的力学性能
    Table  3.  Mechanical properties of the TC11 alloys under the different sintering times and sintering pressures
    烧结时间+烧结压力室温力学性能 550 ℃力学性能
    屈服强度 / MPa抗压强度 / MPa伸长率 / %屈服强度 / MPa抗压强度 / MPa伸长率 / %
    3 min + 50 MPa936.4±11.41536.2±27.020.9±0.6 570.2±5.6971.3±12.225.2±1.0
    5 min + 50 MPa942.2±19.31586.4±40.025.9±1.1544.1±7.91004.6±31.732.4±1.8
    5 min + 20 MPa933.6±11.21413.0±27.417.9±0.9539.6±20.6900.8±35.924.0±0.9
    5 min + 35 MPa934.3±9.01449.1±21.518.9±0.7554.1±31.1928.0±30.125.7±0.8
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    图4给出了不同烧结时间和压力下制得的TC11合金显微组织形貌。经图3中X射线衍射分析发现,改变烧结压力后下试样物相结构一致,都包含α相与部分β相。根据图4可知,烧结试样都形成了等轴+粗板状α相。当烧结压力为20 MPa与35 MPa时,合金中都形成了部分微孔。由表3可知,提高烧结压力后,TC11合金获得了更高的室温与高温力学强度。这是因为提高烧结压力使试样获得了更大密度,力学强度也明显提升。根据以上实验结果,本研究确定50 MPa为TC11合金放电等离子烧结工艺的最优烧结压力,并最终确定烧结时间5 min、温度900 ℃与压力50 MPa是制备最优力学性能TC11合金的工艺参数。

    (1)在烧结温度由700 ℃提高到900 ℃的过程中,试样密度也发生相应的提高;之后将烧结温度继续提高到1100℃时,并未引起密度的显著增大,总体保持相对稳定的状态。提高烧结压力后,试样密度发生了略微上升。

    (2)随着烧结温度的提高,更多α相转变成了高温β相,形成了相对稳定的β相比例。随着烧结时间的增加,合金室温压缩强度表现出升高的趋势。提高烧结压力后,TC11合金获得了更高的室温与高温力学强度。

    (3)通过实验最终确定烧结时间5 min、温度900 ℃与压力50 MPa是制备最优力学性能TC11合金的工艺参数。

  • 图  1   原料粉末显微形貌:(a)TiH2;(b)B4C;(c)TMC1

    Figure  1.   SEM images of the raw powders: (a) TiH2; (b) B4C; (c) TMC1

    图  2   TiH2粉末粒度分布

    Figure  2.   Particle size distribution of the TiH2 powders

    图  3   不同B4C含量烧结态和挤压态样品相对密度

    Figure  3.   Relative density of the as-sintered and as-extruded samples with different B4C contents

    图  4   不同B4C含量烧结态和挤压态样品金相组织形貌:(a)AS-TMC0;(b)AE-TMC0;(c)AS-TMC1;(d)AE-TMC1;(e)AS-TMC2;(f)AE-TMC2;(g)AS-TMC4;(h)AE-TMC4

    Figure  4.   Microstructures of the as-sintered and as-extruded samples with the different B4C contents: (a) AS-TMC0; (b) AE-TMC0; (c) AS-TMC1; (d) AE-TMC1; (e) AS-TMC2; (f) AE-TMC2; (g) AS-TMC4; (h) AE-TMC4

    图  5   粉末原料、烧结态(a)和挤压态(b)样品X射线衍射图谱

    Figure  5.   XRD patterns of the raw powders and the as-sintered (a) and as-extruded (b) samples

    图  6   不同B4C含量烧结态和挤压态样品维氏硬度

    Figure  6.   Vickers hardness of the as-sintered and as-extruded samples with different B4C contents

    图  7   不同B4C含量烧结态和挤压态样品力学性能:(a)拉伸应力−应变曲线;(b)拉伸性能

    Figure  7.   Mechanical properties of the as-sintered and as-extruded samples with the different B4C contents: (a) tensile stress-strain curves; (b) tensile properties

    图  8   挤压态Ti/(TiB+TiC)复合材料拉伸断口形貌:(a)、(b)AE-TMC0;(c)、(d)AE-TMC1;(e)、(f)AE-TMC2;(g)、(h)AE-TMC4

    Figure  8.   Tensile fracture images of the as-extruded Ti/(TiB+TiC) samples with different B4C contents: (a), (b) AE-TMC0; (c), (d) AE-TMC1; (e), (f) AE-TMC2; (g), (h) AE-TMC4

    图  9   利用粉末冶金工艺制备的钛基复合材料拉伸性能[15,23,2529]

    Figure  9.   Tensile properties of the titanium matrix composites prepared by powder metallurgy[15,23,2529]

    表  1   钛基复合材料B4C添加量和原位生成TiB和TiC增强相的理论含量

    Table  1   Addition dosage of B4C in the titanium matrix composites and the theoretical content of in-situ TiB and TiC reinforcements

    编号样品B4C体积分数 / %TiB / %TiC / %TiB+TiC体积分数 / %
    体积分数质量分数体积分数质量分数
    TMC0TiH20
    TMC1TiH2+1%B4C12.392.390.560.612.95
    TMC2TiH2+2%B4C24.804.801.121.225.92
    TMC4TiH2+4%B4C49.719.682.262.4711.97
    下载: 导出CSV

    表  2   增强相TiB、TiC和不同B4C含量挤压态复合材料的杨氏模量

    Table  2   Young’s modulus of TiB, TiC, and the as-extruded samples with the different B4C contents

    样品TiBTiCTMC0TMC1TMC2TMC4
    杨氏模量 / GPa443.00[22]460.00[23]103.88106.47127.28132.57
    下载: 导出CSV
  • [1] Leyens C, Peters M. 钛与钛合金. 陈振华 译. 北京: 化学工业出版社, 2006

    Leyens C, Peters M. Titanium and Titanium Alloys. Transl by Chen Z H. Beijing: Chemical Industry Press, 2006

    [2]

    Park N K, Lee C H, Kim J H, et al. Characteristics of powder-rolled and sintered sheets made from HDH Ti powders. Key Eng Mater, 2012, 520: 281

    [3]

    Yamamoto Y, Kiggans J O, Clark M B, et al. Consolidation process in near net shape manufacturing of armstrong CP−Ti/Ti−6Al−4V powders. Key Eng Mater, 2010, 436: 103

    [4]

    Ivasishin O M, Eylon D, Bondarchuk V I, et al. Diffusion during powder metallurgy synthesis of titanium alloys. Defect Diffus Forum, 2008, 277: 177

    [5]

    Li L, Zhou A, Xu L, et al. Synthesis of high pure Ti3AlC2 and Ti2AlC powders from TiH2 powders as Ti source by tube furnace. J Wuhan Univ Technol Mater Sci, 2013, 28: 882

    [6]

    Yang Y F, Mu D K. Simultaneous fast dehydrogenation of TiH2 and rapid synthesis of TiB2−TiC through self-propagating high-temperature synthesis of TiH2−B4C system. Metall Mater Trans A, 2014, 45: 3184

    [7]

    Naka M, Feng J C, Schuster J C. Phase reaction and diffusion path of the SiC/Ti system. Metall Mater Trans A, 1997, 28: 1385

    [8]

    Feng H B, Zhou Y, Jia D C, et al. Microstructural characterization of spark plasma sintered in situ TiB reinforced Ti matrix composite by EBSD and TEM. Mater Trans, 2005, 46(3): 575

    [9]

    Puch V, Kováik J, Kovalíková A, et al. Mechanical and tribological properties of TiB2−Ti composites prepared by spark plasma sintering. Kovove Mater, 2019, 57(6): 435

    [10]

    Zhang Y Z, Wei Z M, Shi L K, et al. Characterization of laser powder deposited Ti–TiC composites and functional gradient materials. J Mater Process Technol, 2008, 206(1-3): 438

    [11]

    Maja M E, Falodun O E, Obadele B A, et al. Nanoindentation studies on TiN nanoceramic reinforced Ti–6Al–4V matrix composite. Ceram Int, 2018, 44(4): 4419

    [12]

    Ghasali E, Asl M S. Microstructural development during spark plasma sintering of ZrB2–SiC–Ti composite. Ceram Int, 2018, 44(15): 18078

    [13]

    Shi S F, Cho S H, Goto T, et al. The effects of sintering temperature on mechanical and electrical properties of Al2O3/Ti composites. Mater Today Commun, 2020, 25: 101522

    [14]

    Liu M, Liu S C, Chen W, et al. Effect of trace lanthanum hexaboride on the phase, grain structure, and texture of electron beam melted Ti−6Al−4V. Add Manuf, 2019, 30: 100873

    [15]

    Fruhauf J B, Roger J, Dezellus O, et al. Microstructural and mechanical comparison of Ti+15%TiCp composites prepared by free sintering, HIP and extrusion. Mater Sci Eng A, 2012, 554: 22

    [16]

    Huang L Q, Qian M, Liu Z M, et al. In situ preparation of TiB nanowires for high-performance Ti metal matrix nanocomposites. J Alloys Compd, 2018, 735: 2640

    [17] 张茂胜. TiC+TiB增强高温钛合金基复合材料的组织和性能研究[学位论文]. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2011

    Zhang M S. Research on the Microstructure and Properties of High Temperature Titanium Alloy Matrix Composites Enhanced by TiC and TiB [Dissertation]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2011

    [18]

    Xue B, Ma H H, Shen Z W, et al. Study on ball milling of TiH2 and application in energetic materials. Appl Mech Mater, 2014, 599-601: 107

    [19]

    Gao C, Wang Z, Xiao Z, et al. Selective laser melting of TiN nanoparticle-reinforced AlSi10Mg composite: Microstructural, interfacial, and mechanical properties. J Mater Process Technol, 2020, 281: 116618

    [20] 何文艺, 肖志瑜, 柳中强. 基于TiH2原料的粉末冶金Ti−6Al−3Nb−2Zr−1Mo合金的组织与性能研究. 精密成形工程, 2021, 13(2): 27

    He W Y, Xiao Z Y, Liu Z Q. Microstructure and properties of powder metallurgy Ti−6Al−3Nb−2Zr−1Mo alloy using TiH2 as raw material. J Netshape Form Eng, 2021, 13(2): 27

    [21]

    Sun S Y, Wang M M, Wang L Q, et al. The influences of trace TiB and TiC on microstructure refinement and mechanical properties of in situ synthesized Ti matrix composite. Composites Part B, 2012, 43(8): 3334

    [22] 姚强, 邢辉, 孟丽君, 等. TiB2和TiB弹性性质的理论计算. 中国有色金属学报, 2007(8): 1297 DOI: 10.3321/j.issn:1004-0609.2007.08.012

    Yao Q, Xing H, Meng L J, et al. Theoretical calculation of elastic properties of TiB2 and TiB. Chin J Nonferrous Met, 2007(8): 1297 DOI: 10.3321/j.issn:1004-0609.2007.08.012

    [23]

    Gaisin R A, Imayev V M, Imayev R M, et al. Microstructure and mechanical properties of Ti–TiB based short-fiber composite materials manufactured by casting and subjected to deformation processing. Russ Phys J, 2015, 58: 848 DOI: 10.1007/s11182-015-0580-z

    [24] 钟群鹏, 赵子华. 断口学. 北京: 高等教育出版社, 2006

    Zhong Q P, Zhao Z H. Fractography. Beijing: Higher Education Press, 2006

    [25]

    Li S F, Sun B, Imai H, et al. Powder metallurgy titanium metal matrix composites reinforced with carbon nanotubes and graphite. Composites Part A, 2013, 48: 57 DOI: 10.1016/j.compositesa.2012.12.005

    [26]

    Xu S H, Lu T T, Qiu J W, et al. Microstructure and mechanical properties of Ti−Ta based composites enhanced by in-situ formation of TiC particles. Mater Charact, 2021, 178: 111241 DOI: 10.1016/j.matchar.2021.111241

    [27]

    Tsang H T, Chao C G, Ma C Y. Effects of volume fraction of reinforcement on tensile and creep properties of in-situ TiB/Ti MMC. Scr Mater, 1997, 37(9): 1359 DOI: 10.1016/S1359-6462(97)00251-0

    [28]

    Chandran K, Panda K B. Titanium composites with TiB whiskers. Adv Mater Processes, 2002, 160(10): 59

    [29]

    Li S F, Kondoh K, Imai H, et al. Microstructure and mechanical properties of P/M titanium matrix composites reinforced by in-situ synthesized TiC–TiB. Mater Sci Eng A, 2015, 628: 75 DOI: 10.1016/j.msea.2015.01.033

图(9)  /  表(2)
计量
  • 文章访问数:  768
  • HTML全文浏览量:  103
  • PDF下载量:  37
  • 被引次数: 0
出版历程
  • 收稿日期:  2022-01-14
  • 网络出版日期:  2022-03-10
  • 刊出日期:  2024-04-27

目录

/

返回文章
返回