高级检索

W-Ni-Sr电极烧蚀形貌研究

张保红, 唐亮亮

张保红, 唐亮亮. W-Ni-Sr电极烧蚀形貌研究[J]. 粉末冶金技术, 2020, 38(4): 289-294. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2019050007
引用本文: 张保红, 唐亮亮. W-Ni-Sr电极烧蚀形貌研究[J]. 粉末冶金技术, 2020, 38(4): 289-294. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2019050007
shu
ZHANG Bao-hong, TANG Liang-liang. Study on the erosion morphology of W-Ni-Sr electrode[J]. Powder Metallurgy Technology, 2020, 38(4): 289-294. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2019050007
Citation: ZHANG Bao-hong, TANG Liang-liang. Study on the erosion morphology of W-Ni-Sr electrode[J]. Powder Metallurgy Technology, 2020, 38(4): 289-294. DOI: 10.19591/j.cnki.cn11-1974/tf.2019050007
shu

W-Ni-Sr电极烧蚀形貌研究

  • 1.

    安泰科技股份有限公司, 北京 100081

  • 2.

    安泰天龙钨钼科技有限公司, 北京 100094

详细信息
    通讯作者:

    张保红, E-mail: zhangbaohong@atmcn.com

  • 中图分类号: TG146.411

Study on the erosion morphology of W-Ni-Sr electrode

  • 1.

    Advanced Technology and Materials Co., Ltd., Beijing 100081, China

  • 2.

    ATTL Advanced Materials Co., Ltd., Beijing 100094, China

More Information

HTML全文

    摘要
  • 摘要: 制备了W-Ni-Sr钨合金电极材料, 分析了W-Ni-Sr电极烧蚀失效后的形貌, 并探讨了钨合金电极材料的优化方向。结果表明, 电极的击穿和烧蚀主要发生在钨酸盐相, 烧蚀后仅发生Ni17W3和Sr3WO6两相的消耗, 没有新相产生; 主要是低熔点组分发生熔化、溅射, 沉积在电极表面, 导致电极表面形貌改变, 从而影响发射均匀性; 改善材料的组织均匀性和减小晶粒度可有利于钨合金电极使用性能的提高。
    Abstract: The W-Ni-Sr tungsten alloy electrode materials were prepared, the morphology of the W-Ni-Sr electrode erosion was studied, and the optimization of the tungsten alloy electrode materials was discussed. In the results, the breakdown and erosion mainly occur in the tungstate phase, only Ni17W3 and Sr3WO6 phases are consumed, and no new phase is found after the erosion. The components with the low melting point are melted, sputtered, and deposited on the electrode surface, resulting in the changes of electrode surface morphology and affecting the emission uniformity. The electrode performance can be improved by improving the uniformity of the tungsten alloy electrode materials and reducing the grain size.
    • HTML全文

  • W–Cu复合材料兼具W和Cu的特性，具有高熔点、高导热、高硬度、高导电、低膨胀系数等优点，被广泛应用于电子信息、核工业、航空航天、军事国防等领域[1−5]。随着电子信息、航空航天及核工业等领域的快速发展，W–Cu复合材料需要应对更高的温度和温度差。航天飞机中的某些部件要承受2000 ℃的高温，同时某些部件一侧在承受高温的同时，另一侧需要液氢冷却，两侧温差达1000 ℃。由于W、Cu熔点相差大，互不相溶且不反应，热膨胀系数和杨氏模量差异较大，在高温或者温差较大的工况下，W–Cu复合材料界面热应力较大，容易产生裂纹，导致材料失效。

    W–Cu梯度复合材料一侧由Cu含量高的W–Cu复合材料（或纯Cu）构成，另一侧由W含量高的W–Cu复合材料（或纯W）构成，中间设置梯度变化的W–Cu层。W–Cu梯度复合材料既保持了W、Cu单一材料的优点，且成分的连续变化使界面结合良好，材料整体力学性能得到提高，实现对热应力的缓冲。目前常用的制备方法有熔渗法、化学气相沉积法、等离子喷涂法、热压烧结、微波烧结等[6−8]。但诸多方法有各自的优缺点，常规的梯度W骨架渗铜工艺易在组织内形成闭孔，等离子喷涂法制备的W–Cu复合材料结合强度低，且容易剥落。放电等离子烧结（spark plasma sintering，SPS）将等离子活化、热压、电阻加热相结合，具有烧结迅速、晶粒细小均匀、产品相对密度高等优势，烧结时间更短，烧结温度较热压烧结可降低200～300 ℃。采用放电等离子烧结工艺制备W–Cu梯度材料时，烧结速度快，可以保持原始的梯度成分设计。放电等离子烧结的温度低于铜的熔点，放电活化可以使铜层表面熔化，实现粉体的烧结致密化。这样可以保持原始的梯度成分设计，防止大粒径铜粉处于熔融状态而使梯度成分发生扩散。诸多研究者采用放电等离子烧结制备W–Cu梯度复合材料[9−14]。卢尚智等[3]通过化学共沉淀和放电等离子烧结制备了W–Cu纳米复合块体材料，通过添加微量Ni粉（质量分数0.5%）使复合材料分布均匀，相对密度达到97.7%。Chaubey等[9]通过放电等离子烧结制备了七层的W–Cu梯度复合材料，复合材料界面结合良好，制备的样品表现出优异的力学和物理性能。

    为满足电子信息技术、机械工程等行业发展升级的需要，本文设计制备了不同W、Cu成分梯度复合材料，研究了复合材料的显微组织、界面特征、物理性能、力学性能及抗热震性能等，分析了烧结温度对复合材料组织性能的影响，对提升我国军事和航空航天领域的材料开发能力具有重要意义。

    1.   实验材料和方法

    实验用W粉和Cu粉均采购于南宫市锐腾合金有限公司，其中W粉粒度为50 μm，Cu粉为气雾化制粉和电解铜粉，气雾化制粉的粒度为100 μm，电解铜粉的粒度为10 μm。W–Cu粉末成分如表1所示，其中100 μm粒度Cu粉和10 μm粒度Cu粉的比例为3:1。混粉转速为200 r·min−1，时间为12 h。W–Cu梯度复合材料制备流程如图1所示，将混合后的W–Cu粉末按不同梯度放置于石墨模具，再通过SPS–30放电等离子烧结机烧结得到W–Cu梯度复合材料。放电等离子烧结温度分别为800 ℃、900 ℃，烧结压力30 MPa，保温时间5 min，烧结后样品直径为30 mm。

    表  1  W–Cu梯度复合材料各层成分配比
    Table  1.  Composition ratio of each layer of W–Cu graded composites
    梯度层W体积分数 / %W质量分数 / %Cu体积分数 / %Cu质量分数 / %
    W–80Cu2035.28064.8
    W–60Cu4055.06045.0
    W–40Cu6076.54023.5
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格
    图  1  W–Cu梯度复合材料制备示意图
    Figure  1.  Schematic diagram of the W–Cu graded composite preparation
    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    采用ZEISS SIGMA 300扫描电镜（scanning electron microscope，SEM）观察W粉、Cu粉以及混合后W–Cu粉的显微形貌。线切割W–Cu梯度复合材料金相试样，经砂纸（400目、1000目、2000目）打磨后用金刚石悬浮抛光液（3 μm、1 μm）抛光，经无水乙醇冲洗吹干后，在扫描电镜下观察微观组织。复合材料的密度通过阿基米德法计算，复合材料的理论密度通过复合材料的混合定律计算。复合材料的显微硬度使用HV-1000维氏显微硬度计测量，压头载荷为500 g，保压时间10 s，每个样品测10个点，取平均值。复合材料的力学性能通过压缩实验进行测试，压缩试样的尺寸按照国标GB–T7314进行切样，在DNS2000型拉伸压缩实验机上测试复合材料的压缩强度，压缩速率为2 mm·min−1。通过PPMS-9测量系统对样品热导率进行测试，试样直径为3 mm，高度为5 mm。复合材料的抗热震性能通过水淬法测试，将试样置入热处理炉中，800 ℃保温0.5 h后淬火，重复5次。淬火后的样品经打磨抛光，在金相显微镜下观察复合材料的宏观形貌和界面组织变化。

    2.   结果与分析

    2.1   原始粉末形貌

    图2为原始Cu粉、W粉的扫描电子显微形貌。从图2可以看出，粒度100 μm的Cu粉形貌为球形，粒度10 μm的Cu粉为不规则形貌，粒度50 μm的W粉为规则的多边形。图3为混合后W–Cu粉的扫描电子显微形貌，如图3所示，经过混合后的W–Cu粉混合均匀，小粒径的铜粉包覆于大粒径Cu粉和W粉表面，部分W颗粒未被分散均匀。小粒径的铜粉可以更好填充于W粉、Cu粉的间隙中，在放电等离子烧结过程中，细小的铜粉熔融，充当了复合材料中连接剂。

    图  2  原始Cu粉和W粉扫描电子显微形貌：（a）100 μm的Cu粉；（b）10 μm的Cu粉；（3）W粉
    Figure  2.  SEM images of the primary Cu powders and W powders: (a) 100 μm Cu powders; (b) 10 μm Cu powders; (3) W powders
    下载: 全尺寸图片 幻灯片
    图  3  混合后W–Cu粉的扫描电子显微形貌：（a）W–80Cu；（b）W–60Cu；（c）W–40Cu
    Figure  3.  SEM images of the mixed W–Cu powders: (a) W–80Cu; (b) W–60Cu; (c) W–40Cu
    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    2.2   Cu梯度复合材料组织形貌

    图4为800 ℃、900 ℃下烧结制备三层W–Cu梯度复合材料的扫描电子显微形貌。图4中白色的组织为W颗粒，黑色的组织为Cu颗粒。W–Cu梯度复合材料形成了均匀的梯度层，每层中的W、Cu分布均匀，W颗粒均匀分布于Cu颗粒周围。图4（g）和图4（h）中的虚线为界面分界线，梯度层界面处无间隙及裂纹，梯度层结合紧密。在相同烧结温度下，W–80Cu梯度层的孔隙最少，W–40Cu梯度层孔隙最多。这主要是由于Cu含量的升高使复合材料烧结更致密，孔隙变少。由图4对比可知，成分相同的复合材料经900 ℃烧结后梯度层中孔隙更少。这是由于温度升高后，更多的Cu粉表面处于熔融状态，可以更好的填充于粉末之间的孔隙，使复合材料的相对密度升高。图5为900 ℃烧结W–60Cu复合材料能谱分析（energy disperse spectroscope，EDS）以及不同烧结温度界面层的显微形貌。由图5（a）和图5（b）知，细小的Cu粉填充了W粉的孔隙，充当了复合材料中连接剂，使复合材料的相对密度升高。未被分散均匀的W粉，在W粉和W粉连接处容易形成闭孔。由图5（c）和图5（d）知，在烧结过程中，W、Cu之间未发生元素扩散。

    图  4  不同烧结温度制备的W–Cu梯度复合材料微观形貌：（a）W–80Cu，800 ℃；（b）W–60Cu，800 ℃；（c）W–40Cu，800 ℃；（d）W–80Cu，900 ℃；（e）W–60Cu，900 ℃；（f）W–40Cu，900 ℃；（g）W–80Cu/W–60Cu，900 ℃；（h）W–60Cu/W–40Cu，900 ℃
    Figure  4.  SEM images of the W–Cu graded composites prepared at different sintering temperatures: (a) W–80Cu, 800 ℃; (b) W–60Cu, 800 ℃; (c) W–40Cu, 800 ℃; (d) W–80Cu, 900 ℃; (e) W–60Cu, 900 ℃; (f) W–40Cu, 900 ℃; (g) W–80Cu/W–60Cu, 900 ℃; (h) W–60Cu/W–40Cu, 900 ℃
    下载: 全尺寸图片 幻灯片
    图  5  不同烧结温度制备的W–60Cu梯度复合材料界面层微观形貌：（a）W–60Cu，900 ℃；（b）图（a）能谱分析；（c）900 ℃；（d）800 ℃
    Figure  5.  SEM images of the W–60Cu interface layers: (a) W–60Cu, 900 ℃; (b) EDS analysis of Fig.5(a); (c) 800 ℃; (d) 900 ℃
    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    2.3   W–Cu梯度复合材料的相对密度

    图6为W–Cu梯度复合材料的相对密度。由6图可知，800 ℃和900 ℃烧结制备的梯度复合材料相对密度分别为85%、95%。本实验选取800 ℃、900 ℃两个烧结温度，是由于放电等离子烧结的特性，在此烧结温度下Cu粉会出现表面熔融的状态，在烧结过程中主要依靠此Cu粉的部分熔融实现W颗粒的重排。在实验设计中添加了小粒径的Cu粉，在混粉后粘附于大颗粒Cu粉和W粉周围，在烧结过程小粒径的Cu粉表面熔融，实现W–Cu梯度复合材料的烧结致密。由图4知，在两种烧结温度下，随着Cu含量的增加，气孔明显减少，表明Cu可以实现W颗粒的重排及烧结致密化。800 ℃烧结时相对密度较低，主要由于温度低时，W、Cu之间的润湿性低且Cu未出现大量液相，且流动性较差，导致Cu未充分填充W–W晶粒间的孔隙，使复合材料烧结不够致密。与之相反，烧结温度升高时，Cu的粘度降低，局部的流动性升高，烧结过程更快地填充了W–Cu之间的空隙，降低了W粉之间接触的机会，使W、Cu颗粒的重排得以充分进行，提高致密化速度[15−17]。

    图  6  W–Cu梯度复合材料的相对密度
    Figure  6.  Relative Density of W–Cu graded composites
    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    2.4   W–Cu梯度复合材料的力学性能

    图7为W–Cu梯度复合材料的压缩应力–应变曲线，图8为W–Cu梯度复合材料各梯度层的显微硬度。由图7可知，W–Cu梯度复合材料的压缩曲线分为五个阶段：弹性阶段、屈服阶段、W–40Cu断裂阶段、W–60Cu断裂阶段、W–80Cu压缩阶段。在800 ℃和900 ℃烧结时，复合材料的压缩屈服强度分别为208 MPa和332 MPa。由于烧结温度远低于W的熔化温度，复合材料的连接主要由Cu的熔融实现。由于W的硬度远大于Cu，塑性弱于Cu，当受力达到一定值时，W含量高的梯度层更容易断裂，而Cu含量更高的梯度层屈服强度更好。因此，W–Cu梯度复合材料中的W–40Cu层最先断裂，W–60Cu层次之，而含铜量高的W–80Cu层具有较好的塑性。由图8可知，900 ℃烧结制备的复合材料强度显著高于800 ℃，这主要是由于900 ℃烧结时，复合材料的相对密度更高，孔隙更少，复合材料强度更高。由图8可知，W–40Cu层的显微硬度最高，W–80Cu的显微硬度最低。当烧结温度为900 ℃，各梯度层的显微硬度最高分别为HV 85、HV 106、HV 136。这主要是由于W、Cu之间的硬度差异所导致，虽然W–40Cu层的孔隙较多，但是更高的W含量使其具有更高的硬度和更低的塑形。

    图  7  W–Cu梯度复合材料的压缩应力–应变曲线
    Figure  7.  Compressive stress–strain curves of the W–Cu graded composites
    下载: 全尺寸图片 幻灯片
    图  8  W–Cu梯度复合材料的显微硬度
    Figure  8.  Microhardness of the W–Cu graded composites
    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    2.5   W–Cu梯度复合材料的热导率

    800 ℃和900 ℃烧结制备的W–Cu梯度复合材料热导率分别为158 W·m−1·K−1、202 W·m−1·K−1。900 ℃烧结制备的W–Cu梯度复合材料的热导率更优异，导致该现象的因素主要有两个[18−21]。一是复合材料的相对密度，复合材料的相对密度越高，孔隙率越低，材料的导热性能越好；二是Cu在复合材料中的分布状态，Cu在W中形成连续网状结构，可以为复合材料提供良好的导热通道，提升复合材料的导热性能。通过前面对W–Cu复合材料的致密化和显微组织分析可以得知，800 ℃烧结的复合材料相对密度较差，孔洞较多。虽然复合材料中Cu形成了较为理想的网络结构，但热导率依然比较低。

    2.6   W–Cu梯度复合材料的抗热震性能

    图9为800 ℃、900 ℃烧结制备的W–Cu梯度复合材料经热震后的宏观形貌和金相组织。由图9可以看到，复合材料未出现开裂，界面处未发现裂纹。这是因为W–Cu梯度复合材料各个梯度层中形成理想的Cu网格结构，并贯穿其中，材料界面处结合强度高，加之Cu的塑性较好，微裂纹萌生发展难以进行，因此，梯度层之间无裂纹萌生，抗热震性较好。在热震测试后W–40Cu层产生了较多孔隙，这主要是由于W、Cu热膨胀系数差别大，热震后部分W颗粒发生剥落所致。

    图  9  W–Cu梯度复合材料热震金相组织：（a）W–40Cu/W–60Cu，800 ℃；（b）W–60Cu/W–80Cu，800 ℃；（c）W–40Cu/W–60Cu，900 ℃；（d）W–60Cu/W–80Cu，900 ℃
    Figure  9.  Metallographic images of the W–Cu graded composites after thermal shock: (a) W–40Cu/W–60Cu, 800 ℃; (b) W–60Cu/W–80Cu, 800 ℃; (c) W–40Cu/W–60Cu, 900 ℃; (d) W–60Cu/W–80Cu, 900 ℃
    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    3.   结论

    （1）900 ℃烧结制备的W–Cu梯度复合材料既保证了材料的相对密度，同时也保持了单层的原始设计成分。每个梯度层中W、Cu分布较均匀，小尺寸的铜粉填充了W粉中的孔隙，复合材料界面结合良好，W、Cu之间未发生扩散。

    （2）W–Cu梯度复合材料的力学性能呈梯度分布，W–40Cu层的显微硬度最高，为HV 136。在压缩过程中，W–40Cu优先发生断裂，W–Cu梯度复合材料的最高压缩屈服强度为332 MPa。

    （3）900 ℃烧结制备的W–Cu梯度复合材料的热导率为202 W·m−1·K−1，复合材料获得了较好的导热性能。W–Cu梯度复合材料经抗热震实验后，材料内部无开裂，界面处无裂纹，具有良好的抗热震性能。

  • 图  1   W-Ni-Sr电极X射线衍射图：(a)烧蚀前；(b)烧蚀后

    Figure  1.   X-ray diffraction patterns of W-Ni-Sr electrodes: (a)before the erosion; (b)after the erosion

    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    图  2   电极材料烧蚀表面宏观形貌：(a)低倍宏观形貌；(b)位置1处高倍宏观形貌；(c)位置2处高倍宏观形貌

    Figure  2.   Macroscopic morphology on the erosion surface of the electrode material: (a)low magnification morphology; (b)high magnification morphology at position 1;(c)high magnification morphology at position 2

    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    图  3   从烧蚀区边缘到中心((a)~(h))不同烧蚀程度的W-Ni-Sr电极材料表面显微形貌：

    Figure  3.   Microstructure of the W-Ni-Sr electrode surface with the different erosion degree from the edge to the center of erosion area((a)~(b))

    下载: 全尺寸图片 幻灯片

    图  4   图 3标注处能谱分析结果：(a)点1;(b)点2;(c)点3;(d)点4

    Figure  4.   EDS results labelled in: (a)point 1;(b)point 2;(c)point 3;(d)point 4

    下载: 全尺寸图片 幻灯片
    • 参考文献(26)
  • [1] 张莹莹, 周武平, 王铁军, 等. 球形钨粉的制备技术研究进展. 粉末冶金工业, 2018, 28(3): 67 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYG201803022.htm

    Zhang Y Y, Zhou W P, Wang T J, et al. Research progress on preparation technology of spherical tungsten powder. Powder Metall Ind, 2018, 28(3): 67 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYG201803022.htm
    [2] 董桂霞, 吕易楠, 韩伟丹, 等. 超级电容器电极材料的研究进展. 粉末冶金技术, 2016, 34(5): 384 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2016.05.012

    Dong G X, Lü Y N, Han W D, et al. The progress of research on electrode materials of super-capacitors. Powder Metall Technol, 2016, 34(5): 384 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2016.05.012
    [3] 郝世明, 聂祚仁. 钨热阴极发射机制的研究进展. 中国钨业, 2007, 22(3): 15 DOI: 10.3969/j.issn.1009-0622.2007.03.004

    Hao S M, Nie Z R. On study progress of the tungsten thermionic cathode emission mechanism. China Tungsten Ind, 2007, 22(3): 15 DOI: 10.3969/j.issn.1009-0622.2007.03.004
    [4] 王力, 邝用庚, 张保红, 等. 钨热阴极材料的研究进展. 粉末冶金工业, 2014, 24(4): 55 DOI: 10.3969/j.issn.1006-6543.2014.04.010

    Wang L, Kuang Y G, Zhang B H, et al. Research progress on tungsten hot cathode materials. Powder Metall Ind, 2014, 24(4): 55 DOI: 10.3969/j.issn.1006-6543.2014.04.010
    [5] 王金淑, 刘伟, 李娜, 等. 稀土难熔金属阴极材料研究进展. 真空电子技术, 2006(2): 5 DOI: 10.3969/j.issn.1002-8935.2006.02.002

    Wang J S, Liu W, Li N, et al. Advances in rare earth doped refractory metal cathode materials. Vac Electron, 2006(2): 5 DOI: 10.3969/j.issn.1002-8935.2006.02.002
    [6] 杨建参, 聂祚仁, 周美玲, 等. 稀土钨电极材料的研究. 中国钨业, 2007, 22(1): 39 DOI: 10.3969/j.issn.1009-0622.2007.01.011

    Yang J C, Nie Z R, Zhou M L, et al. On tungsten electrode doped with rare earth oxides. China Tungsten Ind, 2007, 22(1): 39 DOI: 10.3969/j.issn.1009-0622.2007.01.011
    [7] 席晓丽, 聂祚仁, 童培云, 等. 稀土钨热电子发射材料的制备及其表征. 稀有金属, 2007, 31(增刊1): 13 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZXJS2007S1003.htm

    Xi X L, Nie Z R, Tong P Y, et al. Preparation and thermionic emission properties of rare-earth tungsten material. Chin J Rare Met, 2007, 31(Suppl 1): 13 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZXJS2007S1003.htm
    [8] 卢平, 沈春英, 丘泰, 等. 溶胶-凝胶法制备稀土CeO2掺杂纳米钨粉的研究. 粉末冶金技术, 2008, 26(6): 455 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ200806014.htm

    Lu P, Shen C Y, Qiu T, et al. Preparation of tungsten nano-powder doped with CeO2 by sol-gel method. Powder Metall Technol, 2008, 26(6): 455 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ200806014.htm
    [9] 葛春桥, 王金淑, 朱惠冲, 等. 氧化钍的掺杂方式对碳化钍钨阴极微观组织与力学性能的影响. 粉末冶金技术, 2016, 34(4): 254 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2016.04.003

    Ge C Q, Wang J S, Zhu H C, et al. Effect of doping method of ThO2 on the microstructure and mechanical properties of Th-W cathode carbonized. Powder Metall Technol, 2016, 34(4): 254 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2016.04.003
    [10] 赖陈, 王金淑, 周帆, 等. 新型钨铼混合基阴极的热电子发射性能. 稀有金属材料与工程, 2016, 45(7): 1871 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-COSE201607044.htm

    Lai C, Wang J S, Zhou F, et al. Thermal electron emission properties of novel W-Re mixed matrix cathodes. Rare Met Mater Eng, 2016, 45(7): 1871 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-COSE201607044.htm
    [11] 胡明玮, 王小霞, 罗积润, 等. 一种浸渍式钨酸盐阴极的制备与发射性能. 真空科学与技术学报, 2016, 36(1): 28 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZKKX201601006.htm

    Hu M W, Wang X X, Luo J R, et al. Fabrication and emission characteristics of impregnated tungstate cathode. Chin J Vac Sci Technol, 2016, 36(1): 28 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZKKX201601006.htm
    [12] 李岩, 常玲玲, 李慧, 等. Ti/Au电极对红外探测器噪声系数的影响研究. 粉末冶金技术, 2013, 31(4): 273 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2013.04.007

    Li Y, Chang L L, Li H, et al. Effect of Ti/Au electrode on noise factor of infrared detector. Powder Metall Technol, 2013, 31(4): 273 DOI: 10.3969/j.issn.1001-3784.2013.04.007
    [13] 欧阳明亮, 廉冀琼, 王威, 等. 气体放电灯用特种钨电极的制备新工艺. 中国照明电器, 2013(3): 18 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGZM201303007.htm

    Ouyang M L, Lian J Q, Wang W, et al. New process for fabricating advanced tungsten electrodes used in gas discharge lamps. China Light Light, 2013(3): 18 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGZM201303007.htm
    [14] 田风涛, 龙东辉, 潘沁峰, 等. 高能点火气体放电管放电性能的研究. 真空电子技术, 2010(6): 53 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZKDJ201006015.htm

    Tian F T, Long D H, Pan Q F, et al. Study of high energy ignition gas discharge tubes of electrical properties. Vac Electron, 2010(6): 53 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZKDJ201006015.htm
    [15] 黄涛, 罗维熙, 丛培天, 等. 不同电流下气体开关电极烧蚀特性实验研究. 强激光与粒子束, 2014, 26(4): 263 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201404054.htm

    Huang T, Luo W X, Cong P T, et al. Experimental study on electrode erosion characteristics of spark gas switch under different current. High Power Laser Part Beams, 2014, 26(4): 263 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201404054.htm
    [16] 李鹏, 杨建参, 李岩, 等. 几种氙灯用钨阴极抗烧蚀性能的研究. 中国钨业, 2017, 32(3): 59 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGWU201703045.htm

    Li P, Yang J C, Li Y, et al. Ablative performance of several xenon lamp tungsten cathode. China Tungsten Ind, 2017, 32(3): 59 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGWU201703045.htm
    [17] 吴佳玮, 丁卫东, 韩若愚, 等. 密封腔体、大电流条件下重复频率长寿命气体开关的烧蚀特性. 高电压技术, 2014, 40(10): 3235 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDYJ201410041.htm

    Wu J W, Ding W D, Han R Y, et al. Electrode erosion of repetitive long-life gas spark switch with large current load in airtight chamber. High Voltage Eng, 2014, 40(10): 3235 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDYJ201410041.htm
    [18] 钟伟, 刘云龙, 徐翱, 等. 气体火花开关电极的溅射特性. 高电压技术, 2018, 44(6): 1996 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDYJ201806036.htm

    Zhong W, Liu Y L, Xu A, et al. Electrode sputtering characteristic in gas spark gap. High Voltage Eng, 2018, 44(6): 1996 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDYJ201806036.htm
    [19] 谢昌明, 谈效华, 杜涛, 等. 气体火花开关电极烧蚀形貌研究. 电工技术学报, 2015, 30(20): 246 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DGJS201520030.htm

    Xie C M, Tan X H, Du T, et al. Microstructure characteristics in electrodes of gas spark gap after erosion. Trans China Electrotech Soc, 2015, 30(20): 246 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DGJS201520030.htm
    [20] 谢昌明, 谈效华, 杜涛, 等. 气体火花开关电极烧蚀研究. 强激光与粒子束, 2014, 26(1): 248 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201401053.htm

    Xie C M, Tan X H, Du T, et al. Electrode erosion research of gas spark gap. High Power Laser Part Beams, 2004, 26(1): 248 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201401053.htm
    [21] 杜希文, 原续波. 材料分析方法. 天津: 天津大学出版社, 2006

    Du X W, Yuan X B. Materials Characterization Methodology. Tianjin: Tianjin University Press, 2006
    [22] 罗敏, 江金生, 常安碧, 等. 高功率气体火花开关电极烧蚀机理研究. 强激光与粒子束, 2004, 16(6): 781 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY200406024.htm

    Luo M, Jiang J S, Chang A B, et al. Study on mechanism of electrode erosion of high-power gas spark gap switch. High Power Laser Part Beams, 2004, 16(6): 781 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY200406024.htm
    [23] 谢昌明, 尚绍环, 谈效华, 等. 高气压大电流放电条件下的电极烧蚀. 强激光与粒子束, 2013, 25(9): 2181 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201309005.htm

    Xie C M, Shang S H, Tan X H, et al. Electrode erosion in high pressure and high current discharges. High Power Laser Parti Beams, 2013, 25(9): 2181 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QJGY201309005.htm
    [24] 张保红, 牛山廷, 王玲. 特种钨合金电极材料制备工艺及组织性能研究. 粉末冶金技术, 2017, 35(4): 293 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ201704009.htm

    Zhang B H, Niu S T, Wang L. Preparation and study on microstructure and properties of special tungsten alloy electrode material. Powder Metall Technol, 2017, 35(4): 293 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ201704009.htm
    [25] 张保红, 王玲, 唐亮亮. SrCO3添加量对钨合金电极材料组织和性能的影响. 粉末冶金技术, 2018, 36(1): 48 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ201801009.htm

    Zhang B H, Wang L, Tang L L. Effect of SrCO3 additive amount on the microstructure and properties of tungsten alloy electrode material. Powder Metall Technol, 2018, 36(1): 48 https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-FMYJ201801009.htm
    [26]

    Su Y F, Chen W G, Wang F Z, et al. Cathode spots on the surface of nanostructured W alloys. Mater Lett, 2005, 59(8): 1046 http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0167577X04009401
    • 相关文章
    • 施引文献(9)

  • 期刊类型引用(6)

    1. 胡媛，程传涛. 绘画手绘创作在纸质与颜料相互作用分析. 造纸科学与技术. 2024(02): 145-148 . 百度学术
    2. 孔歌，蔡小平，冯培忠. 废旧MoSi_2回收产物烧结制备Fe_2(MoO_4)_3的组织形貌和性能. 粉末冶金技术. 2024(03): 255-263 . 本站查看
    3. 郝素菊，田杨，刘政，蒋武锋，高一策，佟帅. 碳包覆棒状纳米氧化铁非等温还原动力学. 冶金能源. 2024(05): 54-59 . 百度学术
    4. 鲁琴瑶，张荣良，陆添爱，李聪，曾加，周琳凯，高妍妍. 水热法制备纳米氧化镁. 粉末冶金技术. 2023(04): 350-355 . 本站查看
    5. 苗国厚，李正茂. 铁掺杂微纳米生物活性玻璃促进牙本质矿化的实验研究. 当代化工研究. 2022(14): 27-29 . 百度学术
    6. 郝素菊，高一策，蒋武锋，孙天昊，张玉柱. 一种新型球状纳米氧化铁的制备. 材料研究学报. 2022(12): 887-892 . 百度学术

    其他类型引用(3)

    • 资源附件(0)
图(4)
计量
  • 文章访问数: 
  • HTML全文浏览量: 
  • PDF下载量: 
  • 被引次数: 9
出版历程
  • 收稿日期:  2019-05-14
  • 刊出日期:  2020-08-26

目录

摘要
HTML全文

  • 1.   实验材料和方法

  • 2.   结果与分析

  • 2.1   原始粉末形貌

  • 2.2   Cu梯度复合材料组织形貌

  • 2.3   W–Cu梯度复合材料的相对密度

  • 2.4   W–Cu梯度复合材料的力学性能

  • 2.5   W–Cu梯度复合材料的热导率

  • 2.6   W–Cu梯度复合材料的抗热震性能

  • 3.   结论

参考文献(26)
相关文章
施引文献(9)
资源附件(0)

/

返回文章
返回

网站版权 《粉末冶金技术》编辑部京ICP备13030111号

本系统由 北京仁和汇智信息技术有限公司 开发  百度统计