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摘要: 钼合金顶头是生产不锈钢等高合金含量无缝钢管的关键工具之一。从钼合金顶头的化学成分、掺杂工艺、粉体粒度和烧结工艺等方面入手，研究影响顶头力学性能和使用寿命的主要因素。分析了不同合金元素及添加方式对合金强韧化机理的影响，讨论了粉体掺杂工艺、粉体粒度分布及控制对于后续制备过程中获得致密、均一组织的影响，对比了传统烧结工艺、活化烧结技术和新型烧结技术的优缺点，并为今后烧结成形工艺的研究提供了一些新思路。Abstract: Molybdenum alloy piercing plug is one of the key tools in manufacturing the seamless tubular products using the high alloying steels such as stainless steels. The main influential factors affecting the mechanical properties and service life of the molybdenum alloy piercing plug were studied from the chemical composition, doping process, particle size, and sintering process. Firstly, the effects of alloying elements and adding method on the strengthening and toughening mechanism of the alloys were analyzed. Then, the influence of the powder doping processes and the particle size distribution and control on obtaining the compact homogeneous tissue in the subsequent preparation process was discussed. Finally, the advantages and disadvantages of the traditional sintering process, activated sintering technology, and new sintering technology were compared and analyzed, and some new ideas were provided for the future research of sintering forming technology.
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Keywords:
- molybdenum alloys /
- piercing plug /
- mechanical properties /
- powder metallurgy /
- sintering process
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钛是储量第四丰富的结构金属，具有较高的比强度、低密度、优异的生物相容性和耐腐蚀性[1‒2]，被誉为“战略金属”、“第三金属”及“海洋金属”，是极具发展前景的结构材料，被广泛应用于航空航天、海洋工程、汽车工艺、医疗设备等领域[3‒5]。钛是现代重要的战略金属，在国民经济中的应用反映了一个国家的综合国力、经济实力、国防实力，是高新技术不可或缺的关键材料。目前，世界各国政府及科技界都竞相发展钛工业。我国是钛工业大国，钛资源储量占全球的48%[5]。然后，钛合金昂贵的生产成本制约了其广泛发展，如何降低钛合金的生产成本是我国“十四五”期间的重要发展方向之一。
钛合金的制备工艺主要有传统熔铸法和粉末冶金法。由于钛的熔炼温度一般为1800～2000 ℃，钛在高温下比较活泼，活性较高，在熔炼过程中易与坩埚材料发生反应，制备的钛合金中存在夹杂、成分偏析等问题[6]，而且在小于882.5 ℃时，钛的晶格结构为密排六方，变形抗力大，热加工温度范围窄，加工困难。由于熔铸钛合金的组织粗大，必须经过繁复的加工锻造以保证其综合性能，造成铸锻钛合金的利用率低，生产成本高。粉末冶金是以金属粉末为原料，通过成形、烧结获得最终制品的工艺，具有近净成形的特点[7]。利用粉末冶金技术制备钛合金减少了繁复的开坯锻造过程，同时通过近净成形制坯，能缩短后续塑性加工环节，从而简化生产流程，提高材料利用率，使生产成本大幅度降低[8‒10]。粉末冶金钛合金具有晶粒细小、组织均匀、无成分偏析等优点[6,11]。
目前，粉末冶金生产钛合金的工艺根据粉末原料的不同主要分为预合金法和混合元素法两种。预合金法的钛或钛合金粉末为球形或近球形，球形钛粉的制备方法主要有雾化法、等离子旋转电极法、射频等离子球化法等，制备的粉末具有粒度均匀、比表面积小等特点[12‒14]，但烧结性能较差；成形技术包括增材制造和注射成形等，烧结工艺一般为热等静压和放电等离子烧结等，粉末制备和后续烧结工艺成本都较高[15‒16]。混合元素法所用的钛粉生产工艺一般为氢化脱氢法和还原法，形状为非球形，杂质元素含量较高，成形技术一般为冷等静压成形，设备简单，生产成本低，成为近年来国内外研究的热点[17]。
钛及钛合金的使用和发展与高技术工业密切相关，传统铸锻钛合金生产成本较高，材料利用率低，阻碍了钛合金应用市场的推广。随着粉末冶金等低成本、高效率加工方法的应用，钛的市场有望增长[1,18]。因此，本文对几种钛及钛合金粉末的制备工艺进行介绍，粉末冶金钛合金的发展现状进行分析总结，并对粉末冶金钛合金的发展前景进行展望。
1. 钛及钛合金粉末制备方法
目前，钛及钛合金粉末的生产方法主要有两种，一是从钛的化合物（TiO2或TiCl4）中还原得到，但是不经过TiCl4直接从TiO2获得钛粉的方法尚未具有相当规模的产业化；二是从海绵钛或钛的铸锭中雾化、破碎获得[19]。球形钛粉的制备方法主要有雾化法、射频等离子球化法、等离子旋转电极法等，非球形钛粉的制备方法主要有氢化脱氢法、还原法等。表1总结了几种钛及钛合金粉末的制备方法、工艺及粉末特点。由于杂质元素（O、N、H）对钛合金力学性能有显著影响，生产低成本、低氧含量的钛合金粉末成为近年来的研究重点。
表 1 钛粉制备工艺Table 1. Preparation technology of the titanium powders制粉方法 原料 粉末形貌 工艺及粉末特点 氢化脱氢法 电解钛或海绵钛 不规则形状 成本低，工艺简单，粉末粒度范围宽，O、N含量高 还原法 四氯化钛或二氧化钛 海绵形 O、N等杂质含量低，纯度高，流动性好，需要后续分离过程 雾化法 钛丝 球形 杂质含量低，球形度好，粒度大小均匀，粒度较粗 射频等离子体球化法 氢化钛颗粒 球形 纯度高，表面形貌好，内部空隙少，流动性好，生产技术较难 1.1 氢化脱氢法
氢化脱氢法（hydrogenation dehydrogenization，HDH）是1955年由美国提出的，先用氢化法制得氢化物粉末，然后经过脱氢处理最终获得金属合金粉末。将钛原料在一定温度、氢气压力下进行吸氢处理，通过球磨等工艺获得氢化钛粉末，然后将获得的氢化钛粉末置于高温真空氛围内进行脱氢处理，冷却破碎后获得钛粉[20]。该方法工艺简单，原料易获得，制备的钛粉粒度分布宽，成本低，是国内外生产非球形钛粉的主要制备方法。但是，非球形钛粉的比表面积大，容易吸附间隙原子，导致氢化脱氢钛粉中O、N等间隙元素含量高，烧结相对密度低，而且在烧结过程中组织明显粗化。翁启刚等[21]以含较低杂质的电解钛为原料，经氢化、球磨、脱氢处理获得超细氢化脱氢钛粉，该工艺获得的钛粉D50为11.04 µm，氧质量分数为0.48%。粉末氧含量还是较高，无法满足实际应用需求。张策[6]突破了超细低氧氢化脱氢钛合金粉末的低氧控制技术，对氢化脱氢技术路线进行了优化，采用自制旋转氢化－脱氢炉、破碎筛分装置，粉末操作全程在氩气氛围内进行，获得的钛粉粒度范围变窄，粉末均匀性提高，氧质量分数低于0.1%，如图1所示。
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1.2 还原法
还原法主要包括热还原法和电化学还原法。热还原法是利用钠、镁、钙等活泼金属将钛盐或钛的氧化物还原成钛粉的方法[19,22]。由于钛与氧的结合能力比较强，在还原过程中推动力不足，加之生成惰性中间产物，脱氧反应不彻底、难度大。范世钢等[23]采用多级深度还原法制备钛粉，以TiO2为原料、镁为还原剂，混合制得低价钛的氧化物，然后再次加入还原剂进行深度还原，用盐酸将深度还原产物浸出获得低氧钛粉。通过氧含量测试，二次还原制得的钛粉氧质量分数为0.21%，进一步降低了钛粉氧含量。万贺利等[24]将TiO2、无水CaCl2混合，充分研磨后加入还原剂钙，放入真空炉中加热进行还原反应，冷却后将还原产物用去离子水和盐酸清洗，干燥后得到钛粉。钙热还原法制得的钛粉为六方晶胞结构，具有不规则外形，颗粒大小为10～20 μm，平均纯度大于99.55%，图2为按照CaCl2、TiO2质量比1:4混合后制备的钛粉显微形貌。
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1.3 雾化法
雾化法是国内外制备球形钛粉最广泛的方法，主要包括气体雾化法、超声雾化法和等离子雾化法等[25]。气体雾化法是借助高速气流对熔融金属冲击破碎快冷后得到金属粉末，是目前生产球形钛粉最普遍的方法[26]。气雾化技术的核心是雾化器。郑明月[27]总结了目前主要应用的两种自由落体式和限制式雾化器的优缺点，提出了将雾化器置于感应线圈内部的高频感应熔化气雾化模型，制备出了高品质钛粉，粉末杂质含量低、氧含量低，适用于增材制造。等离子雾化是将丝状钛或钛合金放于等离子雾化流体下，材料熔化和雾化同时进行，金属液滴在表面张力的作用下形成球形颗粒[28]。刘畅[29]自行设计了一种超音速等离子雾化工艺，对雾化喷嘴进行了有限元分析，优化了等离子喷嘴、超音速雾化喷嘴，得到了细小球形钛粉，粉末粒度集中分布在50～74 μm，符合3D打印用粉在医疗、航空等方面的要求，钛粉显微形貌如图3所示，可以出粉末非常接近球形。雾化法制备球形钛粉的细粉收得率低，价格昂贵，不利于实现钛合金的工业化生产。
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1.4 射频等离子球化法
射频等离子球化技术是利用等离子体对不规则形状的粉末进行形状修饰，以制备获得球形粉末[30]。胡凯等[31]将‒325目的氢化脱氢钛粉用射频等离子体制粉系统进行球化处理，并将原始氢化脱氢钛粉和制备的球形钛粉进行形貌、性能表征，球化后的钛粉形貌和性能都有了很大的改善，并且其杂质含量也低于原始氢化脱氢钛粉。古忠涛等[32]用射频感应等离子体发生器将钛粉球化处理，所得钛粉没有物质结构和相组成的变化，通过比较处理前后粉末粒度和粒度分布，发现粉末的平均粒度没有发生变化，但是其粒度分布变窄；测定处理前后的钛粉成分，处理后的钛粉中O、N、H等元素减少，表明射频等离子球化处理可以起到提纯作用。盛艳伟等[33]以不规则形状的TiH2为原料，采用射频等离子球化处理，制得微细球形钛粉，如图4所示。粗颗粒TiH2经过等离子体区域完成氢爆、脱氢、球化的一体化过程，通过调整加料速率和载气流量，球化率可以达到100%，细粉收得率＞80%，无空心粉，无卫星球，使得球形钛粉的价格大幅度降低。目前，该项技术已成功落地于江苏金物新材料有限公司，实现高品质球形钛粉的工业化生产。
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2. 粉末冶金钛合金制备工艺
钛合金粉末冶金工艺主要有预合金法、混合元素法和快速凝固法[34‒35]。预合金法具有纯度高的优点，特别是氧、氮、氢等杂质含量低，但是其烧结性能差，粒度较粗，分布较宽。混合元素法粉末粒度可控，但是存在致密性差、间隙元素含量高、烧结微观形貌差等问题，严重影响了其力学性能。快速烧结法可实现快速凝固，晶粒粒度小，制品致密性好。
2.1 预合金法
预合金法是以部分或完全合金化的钛合金粉末为原料，经压制成型和致密化工艺制备钛合金的方法。预合金粉一般为球形或近球形，粉末纯度高，氧、氮、氢等杂质元素含量低。由于预合金粉末为球形，比表面积小，表面活性能小，所以烧结性能差，制备的产品相对密度低。预合金球形粉末通常与热等静压、增材制造、注射成形等近净成形工艺配合，生产成本较高，主要应用于航空航天等高端制造行业。
刘文彬等[36]以球形Ti‒6Al‒4V粉末为原料，配合热等静压致密化工艺，制备航空航天用粉末钛合金，并且研究了热等静压机温度、升温速度以及保温时间对钛合金组织、性能的影响，当热等静压温度为880 ℃时可以获得综合性能优异的钛合金。
增材制造又称3D打印技术，是先构建数字化模型，将粉末状金属、陶瓷、聚合物可粘结材料通过三维逐层打印并叠加不同形状的连续层来构建三维物体的方法[37]，如图5所示。周万琳和李美华[38]通过3D扫描技术建立了以Straumann种植体为原型的种植体模型，利用选择性激光烧结技术制备了Ti‒6Al‒4V种植体，并完成精度测量与误差分析。结果显示，3D打印制备的TC4种植体具有联通的空隙，表面光洁度、空隙均匀度较Straumann种植体欠佳，但总体来说种植体表面仍具有良好的表面粗糙度和孔隙结构，可用于动物实验。
注射成形是将现代塑料注射成形技术引入粉末冶金领域而形成的一门新型粉末冶金近净形成形技术，具有零件尺寸精度高、表面光洁度好、组织均匀、性能优异等特点[39]。然而，钛合金粉末活性大、自扩散系数低，而注射成形体系多是含氧含碳的有机物，如何实现注射成形钛合金的低间隙控制和烧结致密化是目前实现注射成形钛合金工业化生产的关键突破点。
2.2 混合元素法
混合元素法是将钛粉和其他合金元素粉末在Ar气氛围内混料，得到均匀的混合合金粉末，然后通过压制成型、烧结获得钛合金试样[34]。向泽阳等[40]以钛粉、钼粉、Al‒V合金粉为原料，采用冷等静压成型、真空烧结工艺制备了TC16合金棒材，如图6所示。TC16合金具有α+β网篮组织，相对密度达到了93.5%，强度接近铸造水平，抗拉强度约为1062 MPa，屈服强度为973 MPa，伸长率约为2.3%。但是，材料的相对密度和延伸率较低，无法满足工业化应用。
陈锋等[35]采用粉末冶金法，将Ti粉和Al、Fe、Mo等元素均匀混合，通过冷等静压成型、真空烧结、热轧和退火处理，制备了Ti‒Al‒Fe‒Mo合金，具有良好的综合性能，相对密度明显提高，抗拉强度可达到1232 MPa，屈服强度为1186 MPa，延伸率和硬度分别为5%和HRC 49。涂覆TiN硬质耐磨涂层后提高了合金耐磨度，可应用于摩托车发动机用钛气门，减轻了质量，油耗也减小。但此工艺方法程序复杂，生产成本较高，市场范围小。为了突破钛合金粉末的低氧控制和烧结致密化，Zhang等[41]以TiH2粉和Al‒V中间合金粉末为原料，混合、压制、烧结后获得TA2、TC4钛合金半成品，经不同程度的热轧制后可以消除孔隙，提高了强度及塑性，与传统工艺相比，步骤简单，大大降低了钛合金生产成本。但是，由于TiH2具有氢脆性，成形性较差，不利于大体积坯体成形，且烧结过程中大量脱氢，会造成大体积压坯烧结过程中开裂。
Zhang等[41]以TiH2海绵（氢质量分数约4.3%），AlMo60中间合金颗粒，高纯度Al粉（‒200目），ZrH2粉末（≤20 μm）为原料混合后，经冷压、感应烧结和热挤压后，生产出了接近α钛合金的高密度Ti–3Al–2Zr–2Mo合金挤压棒，表现出优异的拉伸强度和延展性组合；其极限抗拉强度比普通热轧铸锭冶金样品高约130 MPa，在拉伸变形过程中没有缩颈，断裂伸长率仍与普通热轧铸锭冶金样品相当。Li等[42]以氢化脱氢Ti‒6Al‒4V粉末为原料，采用表面蚀刻处理和流化床化学气相沉积两步工艺制备了核壳结构碳纳米管/非晶碳涂层Ti‒6Al‒4V复合粉末，并采用放电等离子烧结对复合粉末进行固结，制备了一种新型界面/晶内增强钛基复合材料。与原始Ti‒6Al‒4V合金相比，添加质量分数0.25%C可使其抗压屈服强度提高500 MPa以上，摩擦系数有效降低了30%以上。
Froes等[43]和Alexander等[44]在粉末冶金中使用氢作为临时合金元素，通过氢化脱氢方法生产高质量粉末，采用旋转电极工艺制备的Ti‒6Al‒4V粉末经加氢处理后，其压制性得到改善，在较低的温度下可以更好地烧结，降低了热等静压温度，对粉末冶金产品进行热处理后细化晶粒，提高性能。Fang等[18]利用氢作为中间或过渡合金元素，在烧结过程中通过改变氢气压力来控制钛合金烧结态组织，最终达到细化晶粒的作用。最终材料的氢质量分数能够低于0.015%，相对密度在99%以上，烧结态Ti‒6Al‒4V抗拉强度为950～1000 MPa，屈服强度为880～920 MPa，延伸率15%以上。但是，目前还没有实现工业化生产。
值得说明的是，北京科技大学郭志猛团队突破了超细低氧氢化脱氢钛合金粉末的低氧控制技术，制备出超细低氧钛合金粉末[17]（粒径≤10 μm，O质量分数≤0.1%），通过冷等静压、真空无压烧结制备出单件重达200～800 kg的Ti‒6Al‒4V钛合金烧结件，如图7所示。烧结件组织均匀细小，无成分偏析。烧结态Ti‒6Al‒4V的性能已达到传统铸锻钛合金的水平，其抗拉强度≥950 MPa，屈服强度≥850 MPa，延伸率≥14%，O质量分数≤0.2%，相对密度≥99%[8]，达到ASTM和GB标准[45‒46]，并已实现高性能粉末冶金钛合金的低成本工业化生产。这一突破必将对我们钛工业的发展起到巨大的推动作用。
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2.3 快速凝固法
快速凝固法是指在大于105 K/s冷却速度下使金属熔体快速凝固的方法[47]，一般是通过快速定向凝固法、热力学深过冷法、动力学急冷法三种途径实现快速凝固，合金在较大的过冷度下，晶粒来不及长大，从而可以显著细化晶粒，提高制品的相对密度[48‒49]。此工艺是在惰性气体氛围内，将海绵钛和金属锭制成钛合金，熔炼后利用基体材料的激冷作用快速凝固获得晶粒细小、组织均匀的钛合金。
Li等[50]采用快速凝固技术制备了具有细晶β组织的Ti‒Zr‒Nb‒Sn形状记忆合金纤维，在特定测试温度下可恢复应变超过7.0%，与常规固溶处理合金块相比，初纺合金纤维具有优异的超弹性和高拉伸强度的组合。Li等[51]以海绵钛（纯度99.99%）、海绵锆（纯度99.95%、Hf＜2%）、铌片（纯度99.80%）和锡球（纯度99.99%）熔铸的钛锭为原料，在纯氩气气氛下进行电弧熔炼，然后通过合金熔锭的快速凝固，在钼轮边缘连续产生Ti‒18Zr‒12.5Nb‒2Sn合金纤维，具有明显的超弹性，屈服应力和滑移临界应力明显提高。
快速凝固技术具有细化晶粒，改善组织形态，提高抗疲劳性能，减少偏析，提高力学性能的优点[7]。但是钛性质活泼，需要在惰性气体氛围内熔炼，设备复杂，效率低，无法实现工厂的大规模生产。降低工艺的复杂程度，实现产业化是快速凝固技术的研究重点。
3. 发展趋势及展望
（1）粉末冶金钛及钛合金的热等静压、增材制造、注射成形在航空航天、生物医疗领域具有广泛的应用前景。所应用的粉末需要具有良好的流动性，一般为球形粉末，传统的球形粉末制造工艺设备复杂、成本高，如何进一步降低球形钛合金粉末的成本是未来研究重点。
（2）钛及钛合金粉末是制备钛合金的原料，影响粉末冶金钛合金的质量。降低粉末粒度，可获得细晶组织，改善钛合金的性能。粉末杂质含量是影响粉末性能的重要因素，特别是O、N、H等间隙元素对成形和烧结有很大影响。因此，工业化生产低间隙元素含量的钛及钛合金合金粉末是未来发展热点之一。
（3）针对钛合金难加工特点，钛合金的近净成形技术具有巨大的发展前景，包括传统压制成形、凝胶注模成形、注射成形、冷模近终成形等。在未来的钛合金成形技术上，可以将多个成形技术结合起来，利用各成形技术的优点并结合粉末特性，解决钛合金近净成形过程中的问题。
（4）钛合金作为结构材料，其板材、棒材等应用广泛。传统钛合金制备方法熔炼困难，难加工，粉末冶金技术可实现大尺寸压坯近净成形，绿色环保，可生产形状复杂的零件，具有广阔的应用前景。
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图 2 透射电子显微镜下晶内与晶间颗粒微观形貌：（a）和（b）颗粒微观形貌；（c）和（d）为图2（b）A区域高分辨率透射电镜图像和衍射花斑；（e）和（f）为图2（b）B区域的高分辨率透射电镜图像和衍射花斑[34]
Figure 2. TEM images of the intragranular and intergranular particles: (a) and (b) the microstructure of the intragranular and intergranular particles; (c) and (d) the high-resolution and diffraction patterns for area A in Fig.2(b); (e) and (f) the high-resolution and diffraction patterns for area B in Fig.2(b)[34]
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图 7 Mo–0.45C晶粒亚结构：（a）晶相截面光学显微组织形貌；（b）熔池边界高亮区域光学显微形貌；（c）晶粒亚结构纵向截面透射电镜大角度环形暗场相；（d）晶粒亚结构横向截面透射电镜大角度环形暗场相；（e）Mo–Mo2C界面高分辨透射电镜形貌[62]
Figure 7. Cellular substructure of the Mo–0.45C particles: (a) optical microscope images of the crystalline phase in cross section; (b) optical microscope images of the highlighted melt pool boundaries; (c) high-angle annular dark-field TEM images of the cellular substructure in longitudinal direction; (d) high-angle annular dark-field TEM images of the cellular substructure in transverse direction; (e) HRTEM images of the Mo–Mo2C interface[62]
表 1 合金元素及添加方式对钼合金性能的影响
Table 1 Effects of alloying elements and adding method on the properties of molybdenum alloys
添加元素 载体 优点 缺点 备注 Ti[11] Ti 形成连续固溶体，提高拉伸强度（358→413 MPa） 原子尺寸差小，固溶强化有限，
易生成氧化物颗粒Mo–0.8Ti
（质量分数）TiH2 脆性较大，颗粒小，分布均匀，
固溶效果好，提高拉伸强度
（358→489 MPa）需要脱氢、排气处理 Mo–0.8TiH2
（质量分数）Zr[11] Zr 原子尺寸差大，固溶强化显著，拉伸强度提高
（358→452 MPa）固溶度较小，强化效果有限，
易生成氧化物颗粒Mo–0.1Zr
（质量分数）ZrH2 固溶强化较弱，拉伸强度提高（358→398 MPa） 脱氢后活性较高，倾向于生成氧化物颗粒，而非固溶体 Mo–0.1ZrH2
（质量分数）C[12] 石墨 价格低廉，生产工艺简单 颗粒较大，层状结构，吸附能力弱，
含氧量较高（1.29×10−4）硬脂酸 具有一定黏度，有利于颗粒重排，
液相能增加接触面积烧结时会发生分解，形成碳化物
颗粒和气相，易产生孔洞C18H36O2
（质量分数）碳纳米管 比表面积大，相对密度高（97.7%），表面活性大，含氧量低（3×10−5） 制备工艺复杂，生产成本较高 — 稀土 La2O3[13–14] 钉扎并延缓位错运动，吸附晶间杂质，提高抗拉强度和延伸率 延伸率随添加量先增加后减小 — Y2O3[15–16] 细化晶粒，以球状颗粒钉扎晶界，提高抗拉强度和延伸率 含氧量增加 — CeO2[16–17] 细晶效果最好，晶界杂质浓度最低，CeO2与Mo基体存在共格关系 相对密度略有下降 — CeO2/Y2O3[18] 复合强化效果好，显著提高抗拉强度（960 MPa）和延伸率（16%） 易造成稀土氧化物富集，微量
添加性能即达到峰值— Re[19–20] — 提高塑性，降低韧脆转变温度，
提高再结晶温度存在固溶软化，易出现脆性相，
价格昂贵— W[21] — 与Mo原子半径相同，能形成连续固溶体，晶粒细化显著，显微硬度提高 需要高能球磨预先合金化，
易与O形成氧化物颗粒电火花烧结 Si[22–23] — 细化晶粒，Mo3Si第二相强化，抗高温蠕变，抗高温氧化，导电和导热性好 固溶度小，MoSi2在400～600 ℃
易氧化，室温脆性大— Al2O3[24–25] — 细化晶粒，提高强度和韧性，改善高温力学性能和耐磨性 — 
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表 2 添加元素及其对钼合金烧结温度和性能的影响
Table 2 Effects of adding elements on the sintering temperature and properties of molybdenum alloys
添加元素 优点 缺点 备注 Ni[48–49] 大幅降低烧结温度（500 ℃），提高相对密度（82.1%→95.5%） 生成δ-NiMo，抗弯强度、
硬度显著下降Mo–1.5Ni
（质量分数）Pd[48] 活化效果最好，活化能最低（405 kJ·mol−1→
280 kJ·mol−1）价格昂贵 Mo–0.5Pd
（原子数分数）Ni、Fe[50] 提高烧结相对密度（96.1%），提高抗弯强度（336 MPa→418 MPa） 生成δ-NiMo Mo–1Ni–0.5Fe
（质量分数）Ni、Cu[51] 降低液相烧结温度，提高烧结相对密度（99.1%），提高抗弯强度（336 MPa→403 MPa） 生成δ-NiMo Mo–1Ni–0.5Cu
（质量分数）Ni、Ni3Al[52] 提高烧结相对密度，提高抗拉强度、延伸率和高温力学性能 生成脆性化合物 — Ni、Cu、Fe[50] 提高烧结相对密度（99.9%），提高抗弯强度（1222 MPa） Ni质量分数小于3%时生成δ-NiMo Mo–4Ni–1Cu–1Fe
（质量分数）
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